Laste- ja taaskasutamistechnoloogia lennukimootorite turbiinlauade ning fani/kompressorlauade jaoks

Lennukute turbiinide ratsad töötavad keerulises ja karmis keskkonnas pikka aega ning neil võib esineda erinevaid vigu. Ratsade asendamine on kallist, seetõttu annab ratsade parandamise ja uuesti tootmise tehnoloogia uurimine suuri majanduslikke eeliseid. Lennukute turbiinide ratsad jagunevad peamiselt kaheks liigeks: turbiiniratsad ja fänni/presoorratsad. Turbiiniratsad kasutavad tavaliselt nikkelipõhiseid kõrgtemperatuursete allikate合金de, samas kui fänni/presoorratsad kasutavad enamasti titaaniligeid, mõned aga ka nikkelipõhiseid kõrgtemperatuursete allikate alloyde. Materjalide ja töökeskkonna erinevused turbiiniratsades ja fänni/presoorratsades põhjustavad erinevaid tavalisi kahjustusi, mis omakorda viivad erinevatele parandumismeetoditele ja järeleparandamise järel saavutatavatele jõudlustandarditele. See artikkel analüüsib ja arutleb praegu kasutatavate parandusmeetodite ja olulistest tehnoloogiate üle, mis puudutavad kahte levinumat lennukute turbiinide ratsade vigastust, et anda teoreetiline alus kõrgekvaliteedse paranduse ja uuesti tootmise saavutamiseks lennukute turbiinide ratsadel.

Lennukute turbinemootorites on turbiinide ja ventiilator-/presseerija rotorlauad pikaajaliselt alt tugevatele tingimustele, nagu sentrifugaalkargused, termilised pinged ja korroosioon ning neil on äärmiselt kõrge jõudlust nõue. Need on loetletud üheks peamisest komponendist lennukute turbinemootori tootmisel, nende tootmine moodustab üle 30% kogu mootori tootmiskogusest [1 –3]. Pikaajalises rügist ja keerulises töötamistingimustes on rotorlauad hädarduses vigade tekkimise suhtes, nagu sprakkide tekke, laua kiipudekulum ja müraranniku kahjustus. Lauda parandamise kulud moodustavad ainult 20% täieliku laua valmistamise kuludest. Seega on lennukute turbinemootori laua parandustehte uurimine kasulik lauade teenindusaja pikendamiseks, tootmiskulude vähendamiseks ning see pakub immensesse majanduslikku eelisuju.

Lennukimootorite ratasvarjude parandamine ja uuesti tootmine hõlmab peamiselt järgmisi nelja sammu [4]: varju eeltoitlus (sh varju puhastamine [5], kolmemõõtmeline kontroll ja geomeetriline taastamine [6, –7] jne); materjalide kaustamine (sh kasutades tänapäevaseid spaidritehnoloogiaid ja ühendustehteid puuduvate materjalide täitmiseks ja akumuleerimiseks [8, –10], jne; järkjärguline toimepärastus lämmastusega [11, –13] jne); varju uuendamine (sh töötlusmeetodid nagu lihusamine ja poliireerimine [14]); pärast parandamist toimuva toitlus (sh pindkatted [15] –16] ja tugevdamisega [17] jne.), nagu on näha joonisel 1. Neist on materjali hankimine võtmelement, mis tagab tera mehaanilised omadused parandamise järel. Lennukimootorite terade peamised koostisosa ja materjalid on esitatud joonisel 2. Erinevate materjalide ja erinevate vigade vormide puhul on vastavate parandusmeetodite uurimine aluseks kvaliteetsele parandamisele ja uuesti tootmisele vigastatud terade korral. Artikkel keskendub nikkelipõhiste kõrgtemperatuuri ligedite terade ning tiitaanligedite fani/kompressoriterade parandusmeetoditele, analüüsib ja arutleb praegu kasutatavaid erinevaid lennukimootorite terade kahjustuste parandusmeetodeid ja selgitab nende eeliseid ja puudusi.

1. Nikkelipõhise kõrgtemperatuuri ligedite terade parandusmeetod

Nikkelipõhised kõrgtemperatuurilised legeriidid töötavad turbiinlauad pika aja jooksul kõrgetemperatuursete põletusgaaside ja keerukate jõumärgi keskkonnas, kus lauad võivad saada vigu nagu väsimuse termivaevad, väikepindlik kahjustus (lauaokse hiilimine ja korroosioonikahjustus) ning väsimuse murdmine. Kuna turbiinlaua väsimuse murdise parandamise turvalisus on suhteliselt madal, asendatakse neid tavaliselt otsest murdumise pärast ilma küpsetamisparandamata. Kaks levinumat tüüpi vigadest ja nende parandusmeetoditest turbiinlauades on näidatud joonisel 3 [4]. Järgnevalt tutvustatakse need kaks tüüpi nikkelipõhiste kõrgtemperatuuriliste legeriidide turbiinlauade vigade parandusmeetodeid eraldi.

1.1 Nikkelipõhise ülemlegerendi turbiinlaua viga parandamine

Vürtsimine ja tiheduse faasi sidumise parandusmeetodid kasutatakse tavaliselt turbiini lehe kraavi defektide parandamiseks, hõlmades peamiselt: vakuumvürtsimist, ajutist vedelikufaasi levitussidumist, aktiveeritud levitussidumist ja pulvimetaalurite parandusmeetodeid.

Shan et al. [18] kasutasid kiivakuumbratsimise meetodit, et parandada kraade ChS88 nikkelipõhise alliiride rataslaudades, kasutades Ni-Cr-B-Si ja Ni-Cr-Zr bratsimisvoolu. Tulemused näitasid, et võrreldes Ni-Cr-B-Si bratsimisvooluga, ei levita Zr Ni-Cr-Zr bratsimisvoolus lihtsalt, alus ei korrodeeri oluliselt ning lülitatud ühendite jõudlus on kõrgem. Ni-Cr-Zr bratsimisvoolu kasutamine võimaldab ChS88 nikkelipõhiste alliiratelas kraadide parandamist. Ojo et al. [19] uurisid vahekaalu ja protsessiparameetrite mõju Inconel718 nikkelipõhise alliidiga lülitatud ühendite mikrostruktuurile ja omadustele. Vahekaalu suurenemisel on põhjuseks tugevate ja kitsase fasaade, nagu Ni3Al-põhised metallid ja nikkel- ja kroomirikastatud boriidide ilmnemine, mis on peamne põhjus ühendite tugevuse ja jõudluse vähenekuks.

Ajaliselt vedel fasediffusiooniline laser on homogeenseks külmutatud isoteermilistes tingimustes ja kuulub võrdsuse tingimustes toimuva krystalliseerumiseni, mis on kasulik koostise ja struktuuri homogeenseks muutmiseks [20]. Pouranvari [21] uuris ajaliselt vedel fasediffusioonilast Inconel718 nikkelipõhise kõrgtemperatuursete ligedite transientset liivkondensaati diffusioonilast ning avastas, et Cr sisaldus täitjaainses ja maatriksi hajutamispiirkonna ulatus on olulised tegurid, mis mõjutavad isoteermilise külmutamispiirkonna tugevust. Lin ja teised [22] uurisid ajaliselt vedel fasediffusioonilase protsessi parameetrite mõju GH99 nikkelipõhise kõrgtemperatuurse ligedega ühenduste mikrostruktuurile ja omadustele. Tulemused näitasid, et ühendustemperatuuri tõusu või aja pikendumisega väheneb Ni- ja Cr-puuvihaste arv kristalliseerumispiirkonnas ning kristalliseerumispiirkonna kristalivõimsus on väiksem. Tavalises temperatuuris ja kõrgtemperatuuril suurenesid veeretusside tugevus ja sidusus hoidaaja pikendumisega. Praegu on ajaliselt vedel fasediffusiooniline laser edukalt rakendatud väikeste kraakide parandamiseks madalate jõu piirkondades ja koroonita lehedade kiipude kahjustuste taastamiseks [23] –24]. Kuigi ajutine vedelikufaase diffuusiossideerimine on edukalt rakendatud mitmeid materjale, piiratakse see väikeste katkiste (umbes 250 μ m) parandamiseks.

Kui katkise laius on suurem kui 0,5 mm ja kapillaarvõime ei ole piisav katkise täitmiseks, saab tera parandada aktiveeritud diffuusiossideerimise abil [24]. Su et al. [25] kasutasid aktiveeritud diffuusiösideerimismeetodit In738 nikkelipõhise kõrgtemperatuuri ligendi tera parandamiseks DF4B ösideerimismaterjaliga ning saavutasid tugeva, oksidatsioonivastusega ösideeritud ühendu. γ′ fase, mis ilmub lihituses, on tugevdav ja keerujoone jõudlus saab ligikaudu 85% algsest materjalist. Lihitus müratab Cr-pühi rikkumisel. Hawk et al. [26] kasutasid ka tegevustest diffusioonilahutamist laia revi parandamiseks René 108 nikli-aluse kõrgtemperatuursete ligedite puhul. Pulvimetaalitööstuslik taaskasutamine, mis on uueks meetodiks originaalsele taastamiseks peale edasiarendatud materjalipindadele, on levinult kasutatud kõrgtemperatuursete ligedite parandamiseks. See võib taastada ja taastada kolmemõõtmelise ligikaudse isotroopse jõudluse suurte vahejuhtude (rohkem kui 5 mm) puudujääkide korral nagu revid, ablatioon, kulutus ja porgandid ligedites [27]. Kanada ettevõte Liburdi arendas LPM (Liburdi pulvimetaalitööstus) meetodit nikli-aluste ligedite parandamiseks, mis sisaldavad kõrget Al ja Ti sisu ning millel on halb lahutamisomadused. Protsess näidatakse joonisel 4 [28]. Viimastel aastatel võimaldab sellest meetodist lähtuva vertikaalset kiivituspulvimetaalitööstusmeetodit ühekordselt brazeerida puudujääke, mis on kuni 25 mm lai [29].

1.2 Parandamine  pinnase kahjustuste parandamine nikkelipõhiste kõrgelämpimisaloometallide turbiinilauadega

Kui väikese ala kaevad ja korroosioonikahjustused ilmnevad nikkelipõhiste kõrgelämpimisaloometallide lauade pinnal, saab kahjustatud piirkonna tavaliselt eemaldada ja uku machinima, ning seejärel täita ja parandada sobiva viilme meetodiga. Praegune uurimine keskendub peamiselt laserlumekatsetele ja argoniarkviilmele.

Kim et al. [30] USA-s asutuses University of Delaware laserkleituse ja käevarustamise parandamise Rene80 nikkelipõhise ligava rauda teraegaüksuste peale, mis sisaldasid kõrge hulga Al ja Ti, ning võrreldi töökatseid, mis olid läinud post-varustamise järgneva kütekoormuse all läbi nende, kes olid läinud post-varustamise järgneva kütekoormuse ja soomeisostatilise paindumise (HIP) läbi ning leidsid, et HIP suudab tõhusalt vähendada väikese mahu poreeritud puudusi. Liu et al. [31] Huazhongi teadus- ja tehnoloogia ülikoolist kasutasid laserkladimistehteoloogiat, et parandada kaare ja auke puudused 718 nikkelipõhises ligava rauda turbokihtkomponeentides ning uurisid laserjõu tihti, laser skannimise kiirust ja kladi vormi mõju parandusprotsessile nagu näidatakse joonisel 5.

Argoniarkusvõltsmise ja parandamise suhtes kasutasid Hiina Aviadessenduse Shenyang Limingi Aeroinseneria (Grupp) Co., Ltd. teadlased Qu Sheng jt. [32] tungstseeni argoniarkusvõltsmise meetodit, et parandada DZ125 kõrgtemperatuursete turbiinilauaste tipu ausumisi ja kraavi probleeme. Tulemused näitavad, et traditsiooniliste kobaltipõhiste võltsimaterjalidega parandamisel tekib lämmastatud piirkonnas terveteks hirmutud kraadid ning võltniku kõrgeküttepeegeldus väheneb. Uue MGS-1 nikkelipõhise võltsimaterjali kasutamisega koos sobiva võltsimise ja lämmastamismeetoditega saab tõhusalt vältida kraadide tekke lämmastatud piirkonnas ning neelus jõudlust 1000 ° C jõudab baasmaterjali 90% niini. Song Wenqing ja teised [33] tegid uuringu K4104 kõrgtemperatuursete lehtmete kastrituseparandusvürtsimisprotsessi kohta. Tulemused näitasid, et kasutades HGH3113 ja HGH3533 vürtsimissõrme täitmismetallina, on vürtsimisega väga hea vormimine, hea muutlikkus ja tugev räkimuse vastupanuvõime, samas kui K4104 vürtsimissõrme kasutamisel suurema Zr sisalduses on metalli vedeliku liikmesus halb, vürtsipind ei ole hästi vormitud ning esineb räkeid ja mittehülgsetud puudusi. Selgub, et lehe parandusprotsessis mängib täitmismaterjalide valik olulist rolli.

Praegune uurimustöö nikkelipõhiste turbiinilauaste parandamise kohta näitab, et nikkelipõhised kõrgtemperatuurseted ligandid sisaldavad sildistuse tugevdamise elemente nagu Cr, Mo, Al ning jälk-elemente nagu P, S ja B, mis muudavad neid parandamisprotsessi ajal rohkem reviitsuslikuks. Lasekuju pärast on need altsegeerumisele ja britselt Lavesi faasi puutumatute defektide moodustumisele võrdlemisi. Seega nõuab nikkelipõhiste kõrgtemperatuursete ligandite parandamise järgnev uurimine selliste defektide struktuuri ja mehaaniliste omaduste reguleerimist.

2 Titanpõhise allikese fani/kompressorilaua parandusmeetod

Töötamise ajal on titaniiumligavaatsete tuuletõrkleja/kompressori lehed peamiselt varjutud centrifugaalkiirguse, aerodünaamilise jõu ja vibratsiooniloadega. Kasutamise ajal tekivad titaniiumlehtedel sageli pinnakahjustused (kraadid, lehe tipu kulumine jne), kohalikud katkestused ja suured piirkonnad kahjustustest (väsimusmurd, suurpiirkonna kahjustus ja korroosioon jne), mis nõuavad lehtede täielikku asendamist. Erinevate puuduste tüüpide ja tavaliste parandusmeetodite vaatamiseks vaata joonist 6. Järgmisel juhul tutvustatakse need kolme tüübi puuduste paranduse olemasolevat uurimist.

2.1 Titaniiumlehe pinna kahjustuste parandamine

Töötamise ajal on titaniiumlehed tihti varjutud pinnakahjustustega, nagu kraadid, väikesed ala kerided ja lehekulumine. Selliste puuduste parandamine on sarnane nikkelipõhiste turbiinilehtede parandamisega. Defekteeritud piirkonna eemaldamiseks kasutatakse töötlust ja täitmiseks või parandamiseks laserseadmega lasertehaseid või argoonkaarsohveldust.

Laserseadme lihtsustamise valdkonnas tegi Zhao Zhuang jt. [34] Põhja-Äärmuslaine Ülikoolist uurimusi väikeste suurusega pindade vigade (pindlaius 2 mm, poolkera vigadega sügavusega 0,5 mm) TC17 titaanilastiku voodides laserparanduste kohta. Tulemused näitasid, et β veergseadmed laserhoidisoonis kasvasid epitaaksiaalselt liidest välja ning kristalipuud olid hägunevad. Originaalsed nöörkujulised α nöörud ja sekundaarsed α fasedid lämmastatud piirkonnas kasvasid ja hargnesid. Võrreldes veeretud näidistesega, olid laserparandatud näidised tugevuse kohal paremad ja plastilisuse poolest madalamad. Tänavusjõud suurenes 1077,7 MPa-st 1146,6 MPa-ni, ja pikkusuuring vähenes 17,4%-st 11,7%-ni. Pan Bo ja teised [35] kasutasid koaksiaalse pulberitoimetava laserkleerimistehteoloogiat ZTC4 tiitlaiigiga ringkujulise režima eelneva defektide mitmekordseks parandamiseks. Tulemused näitasid, et mikrostruktuuri muutumisprotsess vanemalt materjalilt paranduspiirkonda oli lehtlinnase ja kristalli vahel α faas ja kristallivaheline β faas → korkuses trükk → martensiid → Widmanstätti struktuur. Lämmastatud piirkonna kõvaressistentsusega suurenemas kaotas paranduste arv suurenenud, samas kui vanem materjal ja kleerimiskiht ei muutunud palju.

Tulemused näitavad, et parandus- ja lämmastatud piirkond enne segavoolu on ülerekve needle-se α faas jaotus β faasi-maatriks ja baasmaterjali tsoon on peen korvstruktuur. Pärast soojusravi on iga ala mikrostruktuur primäärne α +faas β faasi muundamise struktuur ja esmase α taastamisetapp on oluliselt suurem kui mujal. Korraldusosa kõrge tsükli väsimuse piirmäär on 490 MPa, mis on suurem kui baasmaterjali väsimuse piirmäär. Väga suur langus on 7,1%. Käsitsi argoni kaare keevitamist kasutatakse ka lehe pinna praguste ja otsade kulumise parandamiseks. Selle puudus on suur soojuskulutus ning suurte pindalade parandused on kalduvad suurte soojuspinge ja keevitusdeformatsioonidega [37].

Praegune uurimine näitab, et sõltumata sellest, kas laserseadme deponierimiseks või argoonkaarilasteks kasutatakse remondiks, on remondiala omadused kõrgest jõudlusest ja madalast muutlikkusest ning rätis on mugavalt vähendunud oma faatilist jõudlust pärast remondi. Uurimise järgmine samm peaks keskenduma sellele, kuidas kontrollida ligava seost, muuta lasetöö protsessiparameetreid ja optimeerida protsessori juhtimismeetodeid, et reguleerida remondiala mikrostruktuuri, saavutada jõudlus ja muutlikkus remondialal ning tagada tema suurepärane faatilisus.

2.2 Titanloodade kohaliku kahjustuse remond

Protsessipuhkuse poolest pole tiitlilehe rööpkettavarustuse kahjutuste parandamise ja tiitlilehe kolmemõõtmeliste tahkekomponentide lisandusliku tootmise tehnoloogia vahel olulist erinevust. Parandamine võib pidada ümberseadmisena, mis toimub katki läinud osa ja kohaliku pinnaga, kasutades kahjustatud osi maatriksina, nagu on näha joonisel 7. Erinevate küteallikate järgi jaguneb see peamiselt laser-lisanduslikuks parandamiseks ja kaare-lisanduslikuks parandamiseks. Tuleb märkida, et viimastel aastatel on Saksamae koostööteaduskonnas 871 teinud kaare-lisandusliku parandamistegevuse fookuseks tiitlilehe terviklike ratta varustuste parandamise [38], samuti on nad parandanud parandusomadusi nukleeerija lisamise ja muude vahendite abil [39].

Laser-lisandusliku parandamise valdkonnas kasutasid Gong Xinyong ja tema töörühm [40] TC11 liitpulvert, et uurida TC11 tiitliliitide laser-seadumist lugemist parandamisprotsessi. Parandamise järel ...  võrkadega näidis ja liitumispiirkonna uuestumise ala kajastasid tavalisi Widmanstätti struktuuri omadusi, ning maatriksi lämmastatud piirkonna struktuur ülemineks Widmanstätti struktuurist kahe oleku struktuuri. Jõudluse ala pingestusvastupidavus oli umbes 1200 MPa, mis oli kõrgem kui liitumispiirkonna transitsiooni ja maatriksi juures, samal ajal aga olnud plastiiks veidi madalam kui maatriksil. Pingestusspecimendid murrusid kõik maatriksi sees. Lõpuks taastati tegelik turbiiniratas punkt-punkti taimetamise meetodiga, see läbis ülekiiruste testimise hinnangu ja rakendati installimiseks. Bian Hongyou jne [41] kasutasid TA15 pulberit TC17 tiitaanilehülitseja laserliitmise uurimiseks ning uurisid erinevate annealingu temperatuuride (610 ℃ , 630 ℃ ja 650 ℃ ) on selle mikrostruktuur ja omadused. Tulemused näitasid, et laserdeponeerimise abil taastatud TA15/TC17 ligi treedivõime võib jõuda 1029MPa, kuid muutuvus on suhteliselt madal, ainult 4,3%, mis vastab vastavalt TC17 voodade 90,2% ja 61,4%. Erinevate temperatuuridega kütepealetoimingute järel paruneb treedivõime oluliselt ning muutuvus tugevalt. Kui anneerimisperede on 650 ℃ , siis maksimaalne treedivõime on 1102MPa, mis vastab TC17 voodade 98,4%-le, ja murdu jagunemine on 13,5%, mis on oluliselt parem kui deponeerimise olekus.

Lõige kaasudesarkide lisandusliku paranduse valdkonnas viitas Liu ja teised [42] uurimisse, kus nad tegid parandus-uuringu simuleeritud TC4 tiitlaidipuhveri näidendi kohta puuduvatele osadele. Deponeeritud kihis saadi segamorfoloogia võrdsete kristallide ja veergukristallidega, mille maksimaalne tiheduspüsimus oli 991 MPa ja pikkuseksulge 10%. Zhuo ja teised [43] kasutasid TC11 sidepuhverit TC17 tiitlaidipuhveri lisaarvest parandamiseks ning analüüsidasid deponeeritud kihi ja soojusmõjutatud piirkonna mikrostruktuuri evolutsiooni. Tiheduspüsimus oli mitmete soojendamata tingimustega 1015,9 MPa ja pikkuseksulge 14,8%, mis näitas hea üldist toimekuidust. Chen ja teised [44] uurisid erinevate anneerimisperetemperatuuride mõju TC11/TC17 tiitlaidipuhveri parandusnäidende mikrostruktuurile ja mehaanilistele omadustele. Tulemused näitasid, et kõrgem anneerimisperetemperatuur on kasulik parandusnäidende pikkuseksulge suurendamiseks.

Uurimused metallide lisandusliku tootmistechnoloogia kasutamise kohta kohaliku kahjustatud defektide parandamiseks tiitaanligi laastetes on alles alguses. Parandatud laastete puhul tuleb arvestada mitte ainult deponeeritud kihi mehaanilisi omadusi, vaid ka parandatud laaste liidese mehaaniliste omaduste hindamine on võrdselt oluline.

3 Tiitaanligi laastega suure ala kahjustusega Laaste asendamine ja parandamine

Et lihtsustada suurepäraste rotorite struktuuri ja vähendada kaalu, kasutavad modernsed lennukimootorid sageli ühise lehe-disci struktuuri, mis on ühekordsne struktuur, mis teeb töötavad lehed ja lehediscid ühiseks struktuuriks, eemaldades nii kinnipidi kui ka mahlaplaadi. Kaalu vähendamise eesmärgi saavutamisel võib see ka vältida traditsioonilises struktuuris esinevat kinnipidi ja mahlaplaadi kuluvust ja aerodünaamilist kadumist. Suurepäraste lehe-disci pindade kahjustuste ja kohalike kahjustuste parandamine on sarnane juba mainitud eraldi lehe parandusmeetodiga. Ühise lehe-disci murdunud või puuduvate osade parandamiseks kasutatakse laialdaselt lineaarse rippeldusvõtit, millel on unikaalne töötlusmeetod ja eelised. Selle protsess on näha joonisel 8 [45].

Mateo et al. [46] kasutasid lineaarset lihtritamist Ti-6246 tiitaanilehmete parandamise simuleerimiseks. Tulemused näitasid, et sama kahju, mida on parandatud kuni kolmekordsesti, on kitsam külmisega piirkond ja segane lihtrituse kristallstruktuur. Püütav jõud vähenes 1048 MPa-st 1013 MPa-ni suureneva paranduste arvu korral. Siiski rikutid nii püütavad kui ka väsimusproovide numbrid baasmaterjalipiirkonnas eemal lihtritusest.

Ma et al. [47] uurisid erinevate kuuma töötlemise temperatuuride (530 ° C + 4h õhu jälgitamine, 610 ° C + 4h õhu jälgitamine, 670 ° C + 4h õhu jälgitamine) mõju - Jah. tC17 tiitaanilehmete lineaarsete lihtrituse ühendite mikrostruktuurile ja mehaanilistele omadustele. Tulemused näitavad, et kuuma töötlemise temperatuuri suurenemise koos suureneb α fase ja β fase rekristalliseerumisaste oluliselt. Püütavate ja impaktiproovide murdmine muutus britsliku murduks elastseks murduksse. Kuuma töötlemise temperatuuri tõstmise korral 670 ° C, keermisproovi murdmine toimus põhimaterjalil. Keermivastus oli 1262MPa, kuid pikkuse suurenemine oli ainult 81,1% põhimaterjali suhtes.

Praegu näitavad kodanikulised ja väliskonnad uurimused, et lineaarne liivaküpsetamise parandustehteil on funktsioon oksüdiidi auto-puhastamiseks, mis võib efektiivselt eemaldada oksüdiidid sidupindadel ilma metallurgiliste puudustega, mis tekiksid sulasidumisest. Samal ajal võimaldab see erinevate materjalide ühendamist, et saada kaksliitmete/kaksjõulisega terviklikud lehtedega kettad ning võib teostada kiiresti erinevatest materjalidest valmistatud terviklike lehtedega ketaste murde või puuduvate tükkide parandamist [38]. Siiski on lineaarse liivaküpsetamise tehnoloogia kasutamisel terviklike lehtedega kettade parandamiseks ikka veel palju lahendamataid probleeme, nagu suured jääkväed ühendites ja raskus hoida kvaliteeti erinevate materjalide ühendites. Samal ajal vajab uute materjalide lineaarset liivaküpsetamisprotsessi edasise uurimist.

Kontakt

Täname teie huvist meie ettevõtte vastu! Kui professionaalne gaasiturbiini komponentide tootja jätkame pühendunult tehnoloogilise innovatsiooni ja teenuste parandamisega, et pakuda klientidele üle maailma rohkem kvaliteetseid lahendusi. Kui teil on küsimusi, soovitusi või koostöö poolehoidu, oleme hea meelega valmis teid aidates. Palun võtke meiega ühendust järgmistel viisidel:

WhatsAPP: +86 135 4409 5201

E-post ：[email protected]