Loptové motory dlhodobo pracujú v komplikovanom a prísnom prostredí, čo ich zanechává podstatne náchylnými na rôzne druhy poškodení. Nahradenie lopt je drahé, preto má výskum technológií opravy a re-manufaktúry obrovské ekonomické výhody. Loptové motory sú hlavne rozdelené do dvoch kategórií: lopatky turbíny a ventilátorské/compresořské lopatky. Turbínové lopatky obvykle používajú niklové vysokoteplotné ligatúry, zatiaľ čo ventilátorky/compresoře hlavne používajú titanové ligatúry, pričom niektoré používajú aj niklové vysokoteplotné ligatúry. Rozdiely v materiáloch a pracovnom prostredí medzi turbínovými lopatkami a ventilátorskými/compresořskými lopatkami spôsobujú rozdielne typy bežných poškodení, čo viedlo ku rôznym metódam opravy a výkonnostným ukazateľom, ktoré treba dosiahnuť po oprave. Tento článok analyzuje a diskutuje o metódach opravy a kľúčových technológiách aktuálne používaných na dva typy bežných poškodení loptových motorov, s cieľom poskytnúť teoretickú základňu pre dosiahnutie kvalitnej opravy a re-manufaktúry loptových motorov.
V letectve sú v turbinách a rotorových lopatkách ventilátorov/kompresorov predmetom dlhodobej náročnej pracovnej prostredia, ako sú odstredné záťaže, tepelné strexy a korozió, pričom majú extrémne vysoké požiadavky na výkon. Považujú sa za jednu z najjadrnejších komponentov výroby leteckých motorov, a ich výroba predstavuje viac ako 30 % záťažového objemu celej výroby motora [1 –3]. V dôsledku dlhodobého pôsobenia náročného a zložitého pracovného prostredia môžu byt rotorové lopatky predmetom defektov, ako sú trhliny, opotrebenie špiciek lopatiek a lomené poškodenie. Náklady na opravu lopatiek tvoria iba 20 % nákladov na výrobu celej lopatky. Preto je výskum technológií opravy lopatiek leteckých motorov prospešný pre predĺženie ich životnosti, zníženie výrobných nákladov a má obrovské ekonomické výhody.
Oprava a remanufaktúra lopatiek letových motorov hlavne zahŕňa nasledujúce štyri kroky [4]: predspracovanie lopatiek (vrátane čistenia lopatiek [5], trojrozmerného inšpekcie a geometrickej rekonštrukcie [6 –7], atď.); nanesenie materiálu (vrátane použitia pokročilých svárnicích a spojovacích technológii na dokončenie naplnenia a akumulácie chýbajúcich materiálov [8 –10], tepelná úprava obnovenia vlastností [11 –13], atď.); obnovenie lopatiek (vrátane obrabiacích metód, ako je mačkanie a lepenie [14]); poopravné spracovanie (vrátane povrchového nanesenia [15 –16] a posilujúce liečenie [17], atď.), ako je ukázané na obrázku 1. Medzi nimi je nanesenie materiálu kľúčom k zabezpečeniu mechanických vlastností lopatky po oprave. Hlavné komponenty a materiály lopatiek letectvého motora sú uvedené na obrázku 2. Pre rôzne materiály a rôzne formy defektov je štúdia príslušných metód opravy základom dosiahnutia vysokokvalitnej opravy a re-manufaktúry poškodených lopatiek. Tento článok sa zaoberá lopatkami z niklových vysokohtových alejov a lopatkami ventilátorov/zabudovaných kompresorov z titanových alejov, diskutuje a analyzuje metódy opravy a kľúčové technológie používané pre rôzne typy poškodení lopatiek letectvého motora v súčasnosti a vysvetľuje ich výhody a nevýhody.
Listy turbíny z niklových vysokoteplotných slitín pracujú dlhodobo v prostredí vysokoteplotného spalovacieho plynu a komplexného stresu, pričom listy často majú defekty ako únavné teplé trhliny, maloplošné povrchové poškodenie (nosenie špiciek a korozióne poškodenie) a únavné prelomenia. Keďže bezpečnosť opravy únavného prelomenia lístkov turbíny je relatívne nízka, nahrazujú ich bežne priamo po vzniku únavného prelomenia, aniž by sa vykonala svarová oprava. Dve bežné typy defektov a metód opravy lístkov turbíny sú uvedené na obrázku 3 [4]. Následne sa predstavia metódy opravy týchto dvoch typov defektov lístkov turbíny z niklovej vysokoteplotnej slitiny.
Metódy spojovania a reparácie pevnou fázou sú všeobecne používané na opravu defektov trhlin v turbínových lopatkách, hlavne zahŕňajúce: vakuumové solderovanie, difúzne spojovanie prechodovou kapalnou fázou, aktívne difúzne spojovanie a metódy remanufaktúry práškového kovodelenia.
Shan et al. [18] použili metódu vákuového lepenia paprkom na opravu trhličiek v čepliach z niklového spoja ChS88 pomocou lepicích materiálov Ni-Cr-B-Si a Ni-Cr-Zr. Výsledky ukázali, že v porovnaní s lepicím materiálom Ni-Cr-B-Si sa Zr v lepicom materiáli Ni-Cr-Zr nesprejeť takmer vôbec, podložie nie je významne korozióne a výdržnosť opevneného spoja je vyššia. Použitie lepicého materiálu Ni-Cr-Zr umožňuje opraviť trhličky v čepliach z niklového spoja ChS88. Ojo et al. [19] študovali vplyv veľkosti medzery a procesných parametrov na mikroštruktúru a vlastnosti difúzne opevnených spojov spoja Inconel718. S rastúcim rozmerom medzery je objavenie tvrdých a kruchých fází, ako sú mezikové zlúčeniny na báze Ni3Al a niklové a chroḿové boridy, hlavnou príčinou zníženia pevnosti a výdržnosti spoja.
Tranzientné kapalné fáze difúznej svařovacej techniky sa zpevňujú v izotermických podmienkach a patria k krystalizácii v rovnovážnych podmienkach, čo je prospešné pre homogenizáciu súčinu a štruktúry [20]. Pouranvari [21] skúmal tranzientnú kapalnú fázu difúznej svařovacej techniky Inconel718 niklového vysokoteplotného spoja a zistil, že obsah Cr v náplni a rozpínacia amplituda matricy sú kľúčovými faktormi ovplyvňujúcimi pevnosť izotermickej zpevňovacej oblasti. Lin a spol. [22] skúmali vplyv parametrov procesu tranzientnej kapalnej fázy difúznej svařovacej techniky na mikroštruktúru a vlastnosti spojov GH99 niklového vysokoteplotného spoja. Výsledky ukázali, že s nárastom teploty spojenia alebo predĺžením času sa znížilo množstvo Ni-bohatých a Cr-bohatých boridov v oblasti precipitácie a zmenšila sa veľkosť vrstiev precipitácie. Sily priemerného stlačovacieho zlomu pri miestnej teplote a vysokoteplotného stlačovania sa zvyšujú s predĺžením držačného času. Momentálne sa tranzientná kapalná fáza difúznej svařovacej techniky úspešne používa na opravu malých rôz v oblastiach so slabšou núzou a na rekonštrukciu špiciek poškodených nekoronovaných lopatiek [23] –24]. Iakože je difúzna svarovanie v priechodnej kapalnej fáze bolo úspešne aplikované na širokú paletu materiálov, obmedzuje sa na opravu malých trhlin (približne 250 μ m).
Keď je šírka trhliny väčšia ako 0,5 mm a kapilárna sila nie je postačujúca na zaplnenie trhliny, môžeme dosiahnuť opravu lopatky pomocou aktívneho difúzneho svarovania [24]. Su et al. [25] použili metódu aktívneho difúzneho spojovania na opravu lopatky z hocikejho niklového slitinového spoja In738 pomocou spojovacej slitiny DF4B a dosiahli pevný, oxidáciou odolný spoj. γ′ fáza, ktorá sa uskutoční v spojení, má pevnostný efekt a odpor na trhanie dosahuje 85 % pôvodného materiálu. Spoj sa láme na mieste Cr-bohidového bohidu. Hawk et al. [26] tiež použili aktivované difúzne spotrebovanie na opravu širokého trhliny lopatky z hliníkového vysokoteplotného slitu René 108. Prachová metalurgia ako novovytvorená metóda pre obnovenie pokročilých materiálnych povrchov sa široko uplatňuje pri oprave vysokoteplotných slitových lopatiek. Dokáže obnoviť a rekonštruovať tri dimenzie blízkosymetrickej pevnosti veľkých defektov (viac než 5 mm), ako sú trhliny, ablácia, opátrenie a otvory v lopatkách [27]. Kanadská spoločnosť Liburdi vyvinula metódu LPM (Liburdi powder metallurgy) na opravu lopatiek z nikelového slitu s vysokým obsahom Al a Ti, ktoré majú slabú spotrebujúcu schopnosť. Proces je znázornený na obrázku 4 [28]. V posledných rokoch metóda vertikálnej laminácie prachovej metalurgie na tejto báze umožňuje jednorázovú brazovaciu opravu defektov širokých až 25 mm [29].
Keď sa na povrchu lopatiek zo slitového niklového vysokoteplotného spoja objavia malooblasťové škrty a korozičné poškodenia, obvykle je možné poškodenú oblasť odstrániť a vysekať pomocou obrábania a následne ju naplniť a opraviť pomocou vhodnej spájacej metódy. Súčasné výskumy sa zameriavajú hlavne na laserovú fúziovú deponciu a arigónovú oblúkovú spájanie na opravu.
Kim et al. [30] z Univerzity v Delawarovi v USA vykonali laserové nanesenie a manuálnu svarovaciu opravu listov z niklového spoja Rene80 s vysokým obsahom Al a Ti, a porovnali pracovné kusy, ktoré prešli termickou úpravou po svaření s tými, ktoré prešli termickou úpravou po svaření a tepelnou izostatickou tlačniou (HIP), a zistili, že HIP môže efektívne znížiť malé porové defekty. Liu et al. [31] z Huazhong University of Science and Technology použili technológiu laserového nanesenia na opravu kanálových a dierných defektov v turbínových komponentoch zo spoja 718 založeného na nikle, a vyšetrovali vplyv hustoty laserovej mocnosti, rýchlosti laserového skenovania a formy nanesenia na opravný proces, ako je ukázané na obrázku 5.
Pokiaľ ide o opravu spájaním v argónovom oblúku, Qu Sheng a spol. [32] z China Aviation Development Shenyang Liming Aero Engine (Group) Co., Ltd. použili metódu spájania v argónovom oblúku s tungstenovým elektrodou na opravu nosných a trhlišťových problémov na špičkách turbinových listov z vysokohtných spojov DZ125. Výsledky ukazujú, že po oprave pomocou tradičných kobaltových spájacom materiálov je zóna ovplyvnená teplom predíslovaná k termickým trhlinám a tvrdosť spoja sa zníži. Avšak pomocou novovytvoreného MGS-1 niklového spájacieho materiálu, kombinovaného s príslušnými procesmi spájania a tepelného spracovania, sa môžu efektívne vyhnúť vzniku trhliń v zóne ovplyvnenéj teplom a priemerná pevnosť pri 1000 ° C sa dostáva k 90 % základnej hmoty. Song Wenqing a spol. [33] vykonali štúdiu o opravnom svarovaní pri defektoch lievania vysokohtných alíniových vodičov typu K4104. Výsledky ukázali, že použitím svarovacích drôtov HGH3113 a HGH3533 ako náplňovej hmoty má svarovanie vynikajúcu tvorbu, dobrú plastickosť a silnú odolnosť proti trhlinám, kým pri použití drôtov K4104 so zvýšeným obsahom Zr je tekutá kovová hmota málo plynulá, povrch svarku nie je dobre utvorený a vznikajú trhliny a nedokonalosti v tvare nezafúzii. Je zrejmé, že v procese opravy lopatiek hraje výber náplňovej hmoty kľúčovú úlohu.
Aktuálne výskumy o oprave lopatiek z niklových alícií ukázali, že niklové vysokoteplotné alície obsahujú prvky pevnostnejho rozpuštania, ako sú Cr, Mo, Al a stopy prvkov ako P, S a B, ktoré ich robia citlivejšími na rôzne typy trhlin počas procesu opravy. Po spávaní môžu byť predisponované štrukturálnemu segregovaniu a tvorbe kruchých defektov fázy Laves. Preto vyžaduje ďalší výskum v oblasti opravy niklových vysokoteplotných alícií reguláciu štruktúry a mechanických vlastností takýchto defektov.
Počas prevádzky sú lopatky ventilátora/zliakov z titanového kovu hlavne pod vplyvom centrifugálnej sily, aerodynamických síl a vibračných záťaží. Počas používania sa často vyskytujú povrchové poškodenia (trhliny, opotrieť okrajov lopatiek atď.), miestne poškodenia titanových lopatiek a širokoskupinové poškodenie (únavové prelomenie, širokoskupinové poškodenie a korózia atď.), čo vyžaduje celkovú výmenu lopatiek. Rôzne typy defektov a bežné metódy opravy sú uvedené na obrázku 6. Následne sa predstaví vedecký stav v oblasti opravy týchto troch typov defektov.
Počas prevádzky môžu mať lopatky z titanového kovu často defekty ako povrchové trhliny, maloobsahové škrty a opotrieť lopatiek. Oprava takýchto defektov je podobná ako pri niklových turbínnych lopatkách. Použitím strojovania sa odstráni defektová oblasť a následne sa použije laserová fúzna depozícia alebo argonová oblúková svarovanie na naplnenie a opravu.
V oblasti laserovej fúzie s depozíciou Zhao Zhuang a spol. [34] z Severozápadnej polytechnickej univerzity vykonali štúdiu laserovej opravy malých povrchových defektov (priemer povrchu 2 mm, polkruhové defekty hlboké 0,5 mm) u lisovánok z titánovej slitiny TC17. Výsledky ukázali, že β slúpcovité krystaly v zóne laserovej depozície rastli epitaxiálne z rozhrania a hranice zrnenia boli rozostrené. Pôvodné jehlovité α žlábkové štruktúry a sekundárne α fáze v teplotným ovplyvnenom pásme rastli a hrubli. V porovnaní s vytlačenými vzorkami mali laserovo opravené vzorky charakteristiky vysoké pevnosti a nízkej plastickosti. Tiahocová pevnosť sa zvýšila z 1077,7 MPa na 1146,6 MPa a dĺžkové prírastky sa znížili z 17,4 % na 11,7 %. Pan Bo a spol. [35] použili technológiu laserovej nánosu s kolineárnym prísobením práchu na opravu kruhových preddefinovaných defektov z titaového spoja ZTC4 viackrát. Výsledky ukázali, že proces zmeny mikroštruktúry od materiálu matky ku opravenému priestoru bol listovitý α fáza a mezerezerná β fáza → plechová štruktúra → martenzit → Widmanstattenova štruktúra. Tvrdnosť teplotne ovplyvneného pásma sa pomerné zvýšila s nárastom počtu opráv, kým tvrdnosť materiálu matky a nánosnej vrstvy sa veľmi málo zmenila.
Výsledky ukazujú, že opravná zóna a teplotne ovplyvnená zóna pred tepelnou úpravou sú ultra-fine jehlovité α fáza rozložená v β fázová matica, a zóna bázovej materiálu je jemná košíková štruktúra. Po tepelnom spracovaní je mikroštruktúra každej oblasti lalokovitá primárna α fáza + β fázová transformačná štruktúra, a dĺžka primárnej α fázy v opravných oblastiach je významne väčšia ako v iných oblastiach. Horný limit vysokočastotnej únavy opravovanej časti je 490MPa, čo je vyššie ako limit únavy bázovej látky. Extrémne klesnutie je približne 7.1%. Ručné argonové arkové svarovanie sa tiež často používa na opravu plošných trhličiek lopatiek a nosných opálení. Jeho nevýhodou je veľká teplotná vstupná energia, a pri veľkoodborných opravách môžu vzniknúť veľké tepelné strexy a svarové deformácie [37].
Aktuálne výskumy ukazujú, že bez ohľadu na to, či sa použije laserová fúziová deponícia alebo varenie arónovou svarovacou technológiou na opravu, oblasť opravy má vlastnosti vysokého pevnosti a nízkej kovkosti, a po oprave môže byť snížená únavná odolnosť lopatky. Ďalšia etapa výskumu by mala zameraná na to, ako ovládať súčinok alja, prispôsobovať parametre svarovacieho procesu a optimalizovať metódy riadenia procesu na reguláciu mikroštruktúry v oblasti opravy, dosiahnuť zhodu pevnosti a kovkosti v oblasti opravy a zabezpečiť jej vynikajúce únavné vlastnosti.
Medzi procesom opravy poškodení lopatie z titanového kovu a additívnou výrobnou technológiou trochrozmerných pevných častí z titanového kovu nie je žiadna podstatná rozdiel. Oprava môže byť považovaná za proces sekundárneho aditívneho výrobného nanesenia na časť prelomu a lokálnu povrchu, pričom poškodené časti slúbia ako matrica, ako je znázornené na obrázku 7. Podľa rôznych teplých zdrojov je hlavne rozdelená na laserovú additívnу reparáciu a oblúkovú additívnу reparáciu. Hodnota toho, že v posledných rokoch Nemecký spoločný výskumný centr 871 urobil z oblúkového aditívneho opravovacieho procesu prioritný výskum na oprave integrovanej lopatie z titanového kovu [38], a zlepšil opravné vlastnosti pridávaním nukleantov a inými prostriedkami [39].
V oblasti laserovej additívnej opravy použili Gong Xinyong a spol. [40] prášok z aliancu TC11 na štúdium procesu laserovej fúznej depozície opravy aliancu TC11 z titanového kovu. Po oprave sa depozítna oblasť uzorka s tenkými stenami a oblasť remeltingu rozhrania mali typické charakteristiky štruktúry Widmanstätteneho, pričom prechod štruktúry v tepelnej ovlivnennej zóne matice bol od štruktúry Widmanstätteneho po dvojstavovú štruktúru. Pevnosť na tentažnú deformáciu v depozícijskej oblasti bola približne 1200 MPa, čo bolo vyššie ako v prechodovej oblasti rozhrania a v matici, kým krehkosť bola niekoľko nižšia ako v matici. Tentažné vzorky sa všetky prerušili v interiéri matici. Nakoniec bola skutočná lopatka opravená metódou bodového tavenia a depozície, prešla hodnotením nadriadeného testu a bolo možné ju nainštalovať a aplikovať. Bian Hongyou a spol. [41] použili prášok TA15 naštudovanie laserovej additívnej opravy slitku TC17 titanovej aliancie a preštudovali vplyv rôznych teplot odpružovacej tepelnej úpravy (610 ℃ , 630 ℃ a 650 ℃ ) na jeho mikroštruktúru a vlastnosti. Výsledky ukázali, že pevnosť pri razení laserovou nádoby z aliancu TA15/TC17 môže dosiahnuť 1029MPa, ale kovivosť je relatívne nízka, iba 4,3 %, čo predstavuje 90,2 % a 61,4 % pevnosti pri razení TC17, resp. Po tepelnej spracovaní pri rôznych teplotách sa výrazne zlepšia pevnosť a kovivosť. Keď je teplota zochládky 650 ℃ , maximálna pevnosť je 1102MPa, čo predstavuje 98,4 % pevnosti pri razení TC17, a dĺžka prírastku po lomení je 13,5 %, čo je v porovnaní s pôvodným stavom výrazne lepšie.
V oblasti arkovej aditívnej opravy vykonali Liu a spol. [42] štúdiu opravy na simulovanom vzorci s chýbajúcim listovým kľukom z titanového spoja TC4. V naskladanom vrste sa dosiahol zmiešany vrstevný morfologický obrázok rovnako veľkých krystalov a stĺpcovitých krystalov, pričom maximálna tahová pevnosť bola 991 MPa a dĺžkové pruženie 10 %. Zhuo a spol. [43] použili svárnicu TC11 na realizáciu arkovej aditívnej opravy spoja TC17, pričom analyzovali evolúciu mikroštruktúry naskladaného vrstvy a teplotne ovplyvneného priestoru. Tahová pevnosť bola 1015,9 MPa v neotopenej podmienke, dĺžkové pruženie 14,8 %, so dobrými kompletnými vlastnosťami. Chen a spol. [44] skúmali vplyv rôznych teplot odstraňovania vnútorného streša na mikroštruktúru a mechanické vlastnosti opravených vzoriek spoja TC11/TC17. Výsledky ukázali, že vyššia teplota odstraňovania vnútorného streša je výhodná pre zlepšenie dĺžkového pruženia opravených vzoriek.
Výskum použitia technológie pridávacej výroby z kovu na opravu lokálnych poškodení defektov v lopatkách z titánovej slitiny je ešte len vo začiatočnom štadiu. Opravené lopaťe musia brať do úvahy nie len mechanické vlastnosti nanesenej vrstvy, ale aj hodnotenie mechanických vlastností na rozhraní opravených lopatie je rovnako kľúčové.
Pre zjednodušenie štruktúry rotoru kompresora a zníženie hmotnosti sa v moderných lietadlových motorech často používa jednotná štruktúra listov disku, ktorá je jednopartijnou štruktúrou, kde sú pracovné listy a listové disky spojené do jednej celej štruktúry, vynechávajúc prietlnu a držadlá. Pri dosiahnutí cieľa zníženia hmotnosti sa tiež môže zabrániť opotrebeniu a aerodynamickým stratiam prietlného systému v konvenčnej štruktúre. Oprava povrchových poškodení a miestnych defektov kompresorového jednotného listového disku je podobná uvedenej metóde opravy samostatných lalok. V prípade opravy zlomených alebo chýbajúcich častí jednotného listového disku sa široko uplatňuje lineárne triebne spotievanie kvôli svojej unikátnej spracovacej metóde a výhodám. Jeho technológia je uvedená na obrázku 8 [45].
Mateo et al. [46] použili lineárne trenie na zvarovanie na simuláciu opravy Ti-6246 titanovej ligatúry. Výsledky ukázali, že rovnaká poškodená oblasť môže byť opravená až trikrát s úzkejším temperačne ovlivneným priestorom a细微ejšou krystalickou štruktúrou varu. Priemer silnejšího napätia sa znížil z 1048 MPa na 1013 MPa s nárastom počtu opráv. Avšak, oboje vzorky na ťah a únavu sa prerobili v podlohe strane varného priestoru.
Ma et al. [47] skúmali vplyv rôznych teplot tepelného spracovania (530 ° C + 4h vzduchové chlodenie, 610 ° C + 4h vzduchové chlodenie, 670 ° C + 4h vzduchové chlodenie) na mikroštruktúru a mechanické vlastnosti lineárne zvarovaných spojov TC17 titanovej ligatúry. Výsledky ukazujú, že s nárastom teploty tepelného spracovania sa zvyšuje stupeň rekristalizácie α fázy a β fázy významne. Typ prelomenia pri ťahových a impulzných testoch sa zmenil z krehkého prelomenia na mäkké prelomenie. Po tepelnom spracovaní pri 670 ° C, vzorka na tah sa prerušila v základnom materiáli. Odolnosť proti tečeniu bola 1262MPa, ale dĺžkové prírastky tvorili len 81.1% základného materiálu.
Momentálne ukazuje domáca aj zahraničná výskumy, že technológia lineárneho fricčného svarovania na opravu má funkciu samootíravania oxidov, ktorá môže účinne odstrániť oxidy z pripojovacej povrchu bez metabolických defektov spôsobených tavením. Zároveň dokáže realizovať spojenie rôznych materiálov na získanie dvojalového/dvou-vlastnosťového celkového lisu s lopatkami a dokončiť rýchlu opravu zlomov či chýbajúcich častí celkových lisov s lopatkami z rôznych materiálov [38]. Avšak stále existujú mnohé problémy, ktoré treba vyriešiť pri používaní technológie lineárneho fricčného svarovania na opravu celkových lisov s lopatkami, ako napríklad veľké zvyšné strexy v klamoch a ťažkosť kontroly kvality spojení rôznych materiálov. Zároveň potrebuje proces lineárneho fricčného svarovania pre nové materiály ďalšie štúdie.
Ďakujeme za záujem o našu spoločnosť! Jako profesionálna spoločnosť na výrobu častí plynových turbin sa budeme ďalej venovať technologickému inovovaniu a vylepšovaniu služieb, aby sme poskytovali viac kvalitných riešení pre zákazníkov po celom svete. Ak máte akékoľvek otázky, návrhy alebo záujem o spoluprácu, rádi vám pomôžeme. Kontaktujte nás nasledujúcimi spôsobmi:
WhatsAPP: +86 135 4409 5201
E-mail ：[email protected]
Horúce novinky2024-12-31
2024-12-04
2024-12-03
2024-12-05
2024-11-27
2024-11-26
Náš profesionálny predajný tím čaká na vašu konzultáciu.
EN
AR
BG
HR
CS
DA
NL
FI
FR
DE
EL
HI
IT
JA
KO
NO
PL
PT
RO
RU
ES
SV
TL
IW
LV
LT
SR
SK
SL
UK
VI
ET
HU
TH
TR
AF
MS
GA
IS
