Teknologi penyambungan las dan penubuhan semula untuk bilah turbin enjin kapal terbang dan bilah kipas/pemampat

Bilah enjin kapal terbang berada dalam persekitaran kerja yang kompleks dan sengit untuk tempoh yang panjang, dan rentan kepada pelbagai jenis kerosakan kecacatan. Ia mahal untuk menggantikan bilah, dan penyelidikan tentang teknologi pembaikan dan penubuhan semula bilah mempunyai faedah ekonomi yang besar. Bilah enjin kapal terbang terbahagi kepada dua kategori utama: bilah turbin dan bilah fan/pemampat. Turbin biasanya menggunakan kelasi suhu tinggi berpangkal nikel, manakala bilah fan/pemampat menggunakan kelasi titanium, dan beberapa menggunakan kelasi suhu tinggi berpangkal nikel. Perbezaan bahan dan persekitaran kerja antara bilah turbin dan bilah fan/pemampat menyebabkan jenis kerosakan umum yang berbeza, yang mengakibatkan kaedah pembaikan dan pencapaian prestasi yang berbeza selepas pembaikan. Kertas ini menganalisis dan membincangkan kaedah pembaikan dan teknologi utama yang digunakan sekarang untuk dua jenis kecacatan kerosakan umum dalam bilah enjin kapal terbang, dengan maksud untuk memberikan asas teori bagi mencapai pembaikan dan penubuhan semula berkualiti tinggi bagi bilah enjin kapal terbang.

Dalam enjin kapal terbang, bilah turbin dan rotor kipas/pemampat menghadapi persekitaran yang keras dalam jangka panjang seperti beban sentrifugal, tekanan terma, dan kerosakan, serta mempunyai keperluan prestasi yang sangat tinggi. Mereka disenaraikan sebagai salah satu komponen terpenting dalam pengeluaran enjin kapal terbang, dan pembuatan mereka menjadikan lebih dari 30% daripada jumlah kerja untuk seluruh pembuatan enjin [1 –3]. Berada dalam persekitaran kerja yang keras dan kompleks dalam tempoh yang lama, bilah rotor cenderung mengalami kecacatan seperti retak, aus ujung bilah, dan kerosakan patah. Kos membaiki bilah hanya 20% daripada kos membina keseluruhan bilah. Oleh itu, penyelidikan tentang teknologi pembaikan bilah enjin kapal terbang adalah berguna untuk memanjangkan tempoh perkhidmatan bilah, mengurangkan kos pengeluaran, dan memberi faedah ekonomi yang besar.

Perbaikan dan pemulihan semula bilah enjin pesawat terbang terutamanya merangkumi empat langkah berikut [4]: pra-treatment bilah (termasuk pembersihan bilah [5], pemeriksaan tiga dimensi dan pembinaan semula geometri [6 –7], dll.); penindapan bahan (termasuk penggunaan teknologi penyambungan dan penyambungan canggih untuk melengkapkan pengisian dan akumulasi bahan yang hilang [8 –10], rawatan haba pemulihan prestasi [11 –13], dll.); pembaikan semula bilah (termasuk kaedah mesin seperti penggerindaan dan polesan [14]); rawatan pasca-perbaikan (termasuk lapisan permukaan [15 –pengendapan bahan adalah kunci untuk memastikan sifat mekanik bilah selepas dibaiki. Komponen utama dan bahan bagi bilah enjin kapal terbang ditunjukkan dalam Rajah 2. Bagi bahan yang berbeza dan bentuk kecederaan yang berbeza, penyelidikan kaedah pembaikan adalah asas untuk mencapai pembaikan dan penubuhan semula berkualiti tinggi bagi bilah yang rosak. Kertas ini mengambil bilah turbin kelasi berdasarkan nikel dan bilah penghisap/pemampat kelasi titanium sebagai objek, membincangkan dan menganalisis kaedah pembaikan dan teknologi utama yang digunakan untuk jenis kerosakan bilah enjin kapal terbang pada peringkat ini, serta menerangkan kelebihan dan kekurangannya.

1. Kaedah pembaikan bilah turbin kelasi berdasarkan nikel

Bilah turbin alloy suhu tinggi berasaskan nikel beroperasi dalam persekitaran gas pembakaran suhu tinggi dan tekanan kompleks untuk tempoh yang lama, dan bilah-bilah tersebut sering mempunyai kecederaan seperti ralang lelah panas, kerosakan permukaan kecil (aus ujung bilah dan kerosakan kerosakan), serta patahan lelah. Oleh kerana keselamatan pembaikan patahan lelah bilah turbin adalah relatif rendah, ia biasanya digantikan secara terus selepas patahan lelah berlaku tanpa pembaikan penyuduhan. Dua jenis kecederaan dan kaedah pembaikan yang umum bagi bilah turbin ditunjukkan dalam Rajah 3 [4]. Berikut akan memperkenalkan kaedah-kaedah pembaikan bagi dua jenis kecederaan ini pada bilah turbin alloy suhu tinggi berasaskan nikel masing-masing.

1.1 Pembaikan pecahan bilah turbin superaloi berasaskan nikel

Kaedah pembaikan penyambungan dan penyambungan fasa pepejal biasanya digunakan untuk membaiki kecacatan retak pada bilah turbin, terutamanya termasuk: penyambungan vakum, penyambungan penyebaran fasa cecair sementara, penyambungan penyebaran aktif dan kaedah pembaikan semula metalurgi serbuk.

Shan et al. [18] menggunakan kaedah penyambungan vakum balok untuk membaiki retakan dalam bilah kelasi berbahan dasar nikel ChS88 dengan penimbun penyambung Ni-Cr-B-Si dan Ni-Cr-Zr. Keputusan menunjukkan bahawa dibandingkan dengan logam penimbun penyambung Ni-Cr-B-Si, Zr dalam penimbun penyambung Ni-Cr-Zr tidak mudah tersebar, substrat tidak terkikis secara ketara, dan keuletan sambungan penyambungan lebih tinggi. Penggunaan penimbun penyambung Ni-Cr-Zr boleh mencapai pembetulan retakan dalam bilah kelasi berbahan dasar nikel ChS88. Ojo et al. [19] mengkaji kesan saiz jurang dan parameter proses terhadap mikrostruktur dan sifat-sifat sambungan penyambungan kemedapan bagi kelasi Inconel718 berbahan dasar nikel. Dengan meningkatnya saiz jurang, kemunculan fasa keras dan rapuh seperti senyawa interlogam berasaskan Ni3Al dan borida yang kaya Ni dan Cr adalah sebab utama penurunan kekuatan dan keuletan sambungan.

Penyambungan penyebaran fasa cecair sementara dikukuhkan di bawah keadaan isotermal dan tergolong dalam pengkristalan di bawah keadaan keseimbangan, yang memudahkan homogenisasi komposisi dan struktur [20]. Pouranvari [21] mengkaji penyambungan penyebaran fasa cecair sementara bagi alloi suhu tinggi berbasis nikel Inconel718 dan mendapati bahawa kandungan Cr dalam pemulas dan julat penguraian matriks adalah faktor utama yang mempengaruhi kekuatan kawasan pepejal isotermal. Lin et al. [22] mengkaji kesan parameter proses penyambungan penyebaran fasa cecair sementara terhadap mikrostruktur dan sifat-sifat persendian alloi suhu tinggi berbahan nikel GH99. Keputusan menunjukkan bahawa dengan meningkatnya suhu sambungan atau dengan memperpanjang masa, bilangan borida kaya Ni dan Cr dalam kawasan penurunan berkurang, dan saiz butiran kawasan penurunan menjadi lebih kecil. Kekuatan tarikan gunting suhu ruangan dan suhu tinggi meningkat dengan perpanjangan masa pegangan. Pada masa kini, penyambungan penyebaran fasa cecair sementara telah berjaya digunakan untuk membaiki retakan kecil di kawasan tegangan rendah dan membina semula kerosakan pucuk pada bilah tanpa mahkota [23] –24]. Walaupun penyambungan penyebaran fasa cecair sementara telah berjaya diterapkan kepada pelbagai bahan, ia terhad kepada pembaikan retak kecil (kira-kira 250 μ m).

Apabila lebar retakan lebih besar daripada 0.5 mm dan tindakan kapiler tidak mencukupi untuk memenuhi retakan, pembaikan bilah boleh dicapai dengan menggunakan penyambungan penyebaran aktif [24]. Su dan kumpulan [25] menggunakan kaedah penyambungan penyebaran aktif untuk membaiki bilah keluli tembaga In738 berdasarkan nikel menggunakan bahan penyambung DF4B, dan mendapat sambungan penyambung yang kuat dan tahanoksida. The γ′ fasa yang terbentuk dalam sambungan mempunyai kesan penguatan, dan kekuatan tarikan mencapai 85% bahan asal. Sambungan itu patah pada kedudukan borida Cr-kaya. Hawk et al. [26] juga menggunakan penyambungan difusi aktif untuk membaiki ralat lebar bagi bilah keluli suhu tinggi René 108 berpangkal nikel. Metalurgi serbuk, sebagai kaedah baharu untuk pembinaan semula permukaan bahan canggih, telah digunakan secara meluas dalam pembaikan bilah keluli suhu tinggi. Ia boleh memulihkan dan membina semula kekuatan tiga dimensi hampir isotropik bagi defek jarak besar (lebih daripada 5 mm) seperti ralat, ablasi, ausan, dan lubang dalam bilah [27]. Liburdi, sebuah syarikat Kanada, mengembangkan kaedah LPM (Liburdi powder metallurgy) untuk membaiki bilah keluli berpangkal nikel dengan kandungan Al dan Ti tinggi yang mempunyai prestasi penyambungan yang buruk. Proses ini ditunjukkan dalam Rajah 4 [28]. Dalam beberapa tahun terakhir, kaedah metalurgi serbuk lapisan menegak berdasarkan kaedah ini boleh melakukan pembaikan solder satu kali untuk defek selebar 25 mm [29].

1.2 Perbaikan  kerusakan permukaan pada bilah turbin kumpulan suhu tinggi berbasa nikel

Apabila terdapat luka garis dan kerosakan akibat kerosakan dalam kawasan kecil pada permukaan bilah kumpulan suhu tinggi berbasa nikel, kawasan yang rosak biasanya boleh dikeluarkan dan dibuat suluk dengan mesin, kemudian diisi dan diperbaiki menggunakan kaedah penyambungan yang sesuai. Kajian semasa terutamanya fokus kepada pengeleman laser dan penyambungan ark argon.

Kim et al. [30] dari Universiti Delaware di Amerika Syarikat telah menjalankan pengeleman laser dan penyuaian manual pada bilah keluli nikel Rene80 yang mengandungi kandungan Al dan Ti yang tinggi, dan membuat perbandingan antara bahan kerja yang telah melalui rawatan haba pasca-pengeleman dengan mereka yang telah melalui rawatan haba pasca-pengeleman dan penekanan isotropik panas (HIP), dan mendapati bahawa HIP boleh secara berkesan mengurangkan kecacatan pori saiz kecil. Liu et al. [31] dari Universiti Sains dan Teknologi Huazhong menggunakan teknologi pengeleman laser untuk membaiki kecacatan sulok dan lubang dalam komponen turbin keluli nikel 718, dan menyiasat kesan ketumpatan kuasa laser, kelajuan skaning laser, dan bentuk pengeleman terhadap proses pembaikan, seperti yang ditunjukkan dalam Rajah 5.

Dalam aspek pembaikan las argon, Qu Sheng et al. [32] dari China Aviation Development Shenyang Liming Aero Engine (Group) Co., Ltd. menggunakan kaedah las tungsten argon untuk membaiki masalah aus dan retak pada hujung bilah turbin kumpulan DZ125. Keputusan menunjukkan bahawa selepas pembetulan dengan bahan las berpandukan kobalt tradisional, kawasan yang terjejas oleh haba cenderung mengalami retakan panas dan kekerasan las berkurang. Walau bagaimanapun, dengan menggunakan bahan las berpandukan nikel MGS-1 yang baru dikembangkan, bersamaan dengan proses las dan penjagaan haba yang sesuai, boleh secara efektif mengelakkan retakan berlaku dalam kawasan yang terjejas oleh haba, dan kekuatan tarik pada 1000 ° C mencapai 90% bahan asas. Song Wenqing dan kawan-kawan [33] telah menjalankan kajian tentang proses penyuaian las ke atas kecederaan pengekalan K4104 alloi turbin bilah pandu suhu tinggi. Keputusan menunjukkan bahawa penggunaan wayar las HGH3113 dan HGH3533 sebagai logam pengisi mempunyai pembentukan las yang cemerlang, plastisiti yang baik dan ketahanan rakan yang kuat, manakala apabila wayar las K4104 dengan kandungan Zr yang ditingkatkan digunakan, kelikatan logam cecair adalah buruk, permukaan las tidak terbentuk dengan baik, dan rakan serta kecederaan tidak termelt berlaku. Dapat dilihat bahawa dalam proses pembaikan bilah, pemilihan bahan pengisi memainkan peranan penting.

Penyelidikan semasa tentang pembaikan bilah turbin berasaskan nikel menunjukkan bahawa kelasi suhu tinggi berasaskan nikel mengandungi elemen penguat larutan pepejal seperti Cr, Mo, Al, dan unsur jejak seperti P, S, dan B, yang membuatkan mereka lebih peka kepada ralat semasa proses pembaikan. Selepas penyuduan, mereka cenderung menghadapi pengasingan struktur dan pembentukan kecederaan fasa Laves rapuh. Oleh itu, penyelidikan seterusnya tentang pembaikan kelasi suhu tinggi berasaskan nikel memerlukan peraturan terhadap struktur dan sifat mekanik kecederaan tersebut.

2 Kaedah pembaikan bilah kipas/pemampat kelasi titanium

Semasa operasi, bilah kipas/pemampat kumpulan titanium terutamanya mengalami daya sentrifugal, daya aerodinamik, dan beban getaran. Semasa penggunaan, kecederaan permukaan (retakan, aus ujung bilah, dll.), kecederaan patah tempatan pada bilah kumpulan titanium, dan kerosakan luas (pecahan lelah, kerosakan luas dan kerosisan, dll.) sering berlaku, memerlukan penggantian keseluruhan bilah. Jenis kecederaan yang berbeza dan kaedah perbaikan biasa ditunjukkan dalam Rajah 6. Berikut akan memperkenalkan status penyelidikan perbaikan bagi tiga jenis kecederaan ini.

2.1 Perbaikan kecederaan permukaan bilah kumpulan titanium

Semasa operasi, bilah kumpulan titanium sering menghadapi kecederaan seperti retak permukaan, luka garisan kecil dan aus bilah. Perbaikan kepada kecederaan seperti ini adalah serupa dengan bilah turbin berasaskan nikel. Pemprosesan mesin digunakan untuk mengeluarkan kawasan yang cacat dan kemudian menggunakan pengekalan leburan laser atau penyambungan lengkung argon untuk mengisi dan membaiki.

Dalam bidang pengeleman laser, Zhao Zhuang et al. [34] dari Universiti Politeknik Barat Daya melaksanakan kajian pembaikan laser pada kecederaan permukaan bersaiz kecil (diameter permukaan 2 mm, kecederaan berbentuk setengah bulatan dengan kedalaman 0.5 mm) pada pengekalan kicap titanium TC17. Keputusan menunjukkan bahawa β krystal kolomial dalam kawasan pengeleman laser tumbuh secara epitaksial dari antara muka dan sempadan bijih menjadi kabur. Asalnya bentuk jarum α laths dan sekunder α fasa-fasa dalam kawasan terjejas haba tumbuh dan mengkasar. Dibandingkan dengan contoh-contoh yang ditokung, contoh-contoh yang dibaiki menggunakan laser mempunyai ciri-ciri kekuatan tinggi dan plastisiti rendah. Kekuatan tarikan meningkat dari 1077.7 MPa kepada 1146.6 MPa, dan pemanjangan menurun dari 17.4% kepada 11.7%. Pan Bo et al. [35] menggunakan teknologi pelapisan laser penyulaman serbuk koaksial untuk membaiki kecacatan prapembentukan berbentuk lubang bulat bagi kelasi titanium ZTC4 beberapa kali. Keputusan menunjukkan bahawa proses perubahan mikrostruktur dari bahan asal kepada kawasan yang dibaiki adalah fasa lapisan α dan antara bijih β fasa → struktur anyaman → martensit → Struktur Widmanstatten. Kerasnya kawasan terjejas haba meningkat sedikit dengan peningkatan bilangan baikan, manakala kerasnya bahan asal dan lapisan pelapisan tidak berubah banyak.

Keputusan menunjukkan bahawa kawasan baikan dan kawasan terjejas haba sebelum rawatan haba adalah jarum ultra-halus α fasa yang tersebar dalam β matriks fasa, dan zon bahan asas adalah struktur bakul halus. Selepas rawatan haba, mikrostruktur setiap kawasan adalah utama seperti lath α fasa + β struktur transformasi fasa, dan panjang asas α tahap di kawasan pembaikan adalah lebih besar daripada di kawasan lain. Had keletihan kitaran tinggi bahagian pembaikan adalah 490MPa, yang lebih tinggi daripada had keletihan bahan asas. Penurunan yang melampau adalah kira-kira 7.1%. Pengelasan busur argon manual juga biasa digunakan untuk membaiki retakan permukaan bilah dan haus hujung. Kelemahannya ialah input haba yang besar, dan pembaikan kawasan besar terdedah kepada tekanan haba yang besar dan deformasi kimpalan [37].

Penyelidikan semasa menunjukkan bahawa sama ada teknik pengeleman laser atau penyambungan ark argon digunakan untuk perbaikan, kawasan perbaikan mempunyai ciri-ciri kekuatan tinggi dan plastisiti rendah, dan prestasi lelah balingan mudah berkurang selepas diperbaiki. Langkah penyelidikan seterusnya harus fokus kepada bagaimana mengawal komposisi alloi, menyuaikan parameter proses penyambungan, dan mengoptimumkan kaedah kawalan proses untuk mengatur struktur mikro kawasan perbaikan, mencapai padanan kekuatan dan plastisiti dalam kawasan perbaikan, dan memastikan prestasi lelah yang cemerlang.

2.2 Perbaikan kerosakan tempatan pada bilah keluli titanium

Tiada perbezaan utama antara pembaikan kerosakan bilah rotor kumpulan titanium dan teknologi pembuatan tambahan cecair tiga dimensi kumpulan titanium dari segi proses. Pembaikan boleh dipandang sebagai satu proses pembuatan tambahan kekaliran sekunder pada bahagian patah dan permukaan setempat dengan bahagian yang rosak sebagai matriks, seperti yang ditunjukkan dalam Rajah 7. Menurut sumber haba yang berbeza, ia terbahagi kepada pembaikan tambahan laser dan pembaikan tambahan lengkung. Perlu diperhatikan bahawa dalam beberapa tahun terakhir, Pusat Penyelidikan Kolaboratif Jerman 871 telah menjadikan teknologi pembaikan tambahan lengkung sebagai fokus penyelidikan untuk membaiki bilah keseluruhan kumpulan titanium [38], dan telah meningkatkan prestasi pembaikan dengan menambah agen penggaram dan cara lain [39].

Dalam bidang pembaikan tambahan laser, Gong Xinyong dan rakan-rakannya [40] menggunakan serbuk kumpulan TC11 untuk mengkaji proses pembaikan pelarutan laser bagi kumpulan titanium TC11. Selepas pembaikan, kawasan deposit  contoh dinding nipis dan kawasan peleburan semula antara muka mempunyai ciri-ciri struktur Widmanstatten yang tipikal, dan struktur zon terjejas haba matriks berpindah dari struktur Widmanstatten kepada struktur dua keadaan. Kekuatan tarikan kawasan penumpuan adalah sekitar 1200 MPa, yang lebih tinggi berbanding dengan kawasan peralihan antara muka dan matriks, manakala plastisiti sedikit lebih rendah berbanding dengan matriks. Spekimen tarikan semua patah di dalam matriks. Akhirnya, pelari sebenar diperbaiki menggunakan kaedah pengepelan titik demi titik, lulus penilaian ujian laju melampau, dan merealisasikan pemasangan aplikasi. Bian Hongyou dan lain-lain [41] menggunakan serbuk TA15 untuk mengkaji pembaikan tambahan laser pada keluli titanium TC17, dan mengetahui kesan suhu rawatan haba anjal yang berbeza (610 ℃ , 630 ℃ dan 650 ℃ ) pada mikrostruktur dan sifatnya. Keputusan menunjukkan bahawa kekuatan tarikan bagi keluli TA15/TC17 yang disimpan melalui penindapan laser boleh mencapai 1029MPa, tetapi plastisitinya relatif rendah, hanya 4.3%, mencapai 90.2% dan 61.4% daripada pengecoran TC17 masing-masing. Selepas rawatan haba pada suhu berbeza, kekuatan tarikan dan plastisiti ditingkatkan secara ketara. Apabila suhu penyejukan adalah 650 ℃ , kekuatan tarikan tertinggi adalah 1102MPa, mencapai 98.4% daripada pengecoran TC17, dan regangan selepas pecah adalah 13.5%, yang meningkat secara ketara berbanding dengan keadaan penindapan.

Dalam bidang pembaikan tambahan lengkung, Liu et al. [42] telah menjalankan kajian pembaikan pada spesimen simulasi bagi bilah keluli titanium TC4 yang hilang. Morfologi serpih bercampur Kristal ekuaksial dan kristal kolomial diperolehi dalam lapisan yang disimpan, dengan kekuatan tarik maksimum 991 MPa dan pemanjangan 10%. Zhuo et al. [43] menggunakan wayar las TC11 untuk melaksanakan kajian pembaikan tambahan lengkung pada keluli titanium TC17, dan menganalisis evolusi mikrostruktur lapisan yang disimpan dan zon terjejas haba. Kekuatan tarikan adalah 1015.9 MPa di bawah keadaan tidak dipanaskan, dan pemanjangan adalah 14.8%, dengan prestasi keseluruhan yang baik. Chen et al. [44] mengkaji kesan suhu annealing yang berbeza pada mikrostruktur dan sifat mekanikal spesimen baikan keluli titanium TC11/TC17. Keputusan menunjukkan bahawa suhu annealing yang lebih tinggi adalah menguntungkan untuk memperbaiki pemanjangan spesimen yang dibaiki.

Penyelidikan tentang penggunaan teknologi pembuatan tambahan logam untuk membaiki kecacatan kerosakan setempat pada bilah keluli titan masih berada pada tahap awal. Bilah yang dibaiki tidak hanya perlu memperhatikan sifat mekanik lapisan yang disimpan, tetapi penilaian sifat mekanik pada antara muka bilah yang dibaiki juga sama pentingnya.

3 Bilah keluli titan dengan kerosakan luas besar Penggantian dan baiki bilah

Untuk menyederhanakan struktur rotor pemampat dan mengurangkan berat, bilah enjin pesawat moden sering kali menggunakan struktur bilah cakera terpadu, yang merupakan struktur satu kepingan yang membuatkan bilah kerja dan cakera bilah menjadi satu struktur terpadu, mengeluarkan sendi dan lubangnya. Sambil mencapai tujuan pengurangan berat, ia juga boleh mengelakkan ausan dan kerugian aerodinamik daripada sendi dan lubang dalam struktur konvensional. Perbaikan kerosakan permukaan dan kecacatan kerosakan setempat pada cakera bilah terpadu pemampat adalah serupa dengan kaedah perbaikan bilah terpisah seperti yang dinyatakan di atas. Untuk membaiki bilah cakera terpadu yang tertebus atau kehilangan sebahagian, penyambungan geser garis digunakan secara meluas disebabkan oleh kaedah pemprosesan unik dan kelebihannya. Prosesnya ditunjukkan dalam Rajah 8 [45].

Mateo et al. [46] telah menggunakan penyambungan geser linear untuk mensimulasikan pembaikan pada kelasi titanium Ti-6246. Keputusan menunjukkan bahawa kerosakan yang sama yang dibaiki sehingga tiga kali mempunyai kawasan terjejas haba yang lebih sempit dan struktur serpihan las yang lebih halus. Kekuatan tarik menurun dari 1048 MPa kepada 1013 MPa dengan peningkatan bilangan pembaikan. Walau bagaimanapun, spesimen tarik dan keletihan patah di kawasan bahan asas jauh dari kawasan las.

Ma et al. [47] mengkaji kesan suhu rawatan haba yang berbeza (530 ° C + 4 jam pendinginan udara, 610 ° C + 4 jam pendinginan udara, 670 ° C + 4 jam pendinginan udara) ke atas ​​ struktur mikro dan sifat mekanikal sambungan penyambungan geser linear kelasi titanium TC17. Keputusan menunjukkan bahawa dengan peningkatan suhu rawatan haba, darjah rekristalisasi α fasa dan β fasa meningkat secara ketara. Perilaku patah spesimen tarik dan impak berubah dari patah rapuh kepada patah lenting. Selepas rawatan haba pada 670 ° C, sampel tarikan patah pada bahan asas. Kekuatan tarikan adalah 1262MPa, tetapi regangan hanya 81.1% daripada bahan asas.

Pada masa kini, penyelidikan dalam dan luar negara menunjukkan bahawa teknologi pembaikan las geser linear mempunyai fungsi membersihkan oksida secara automatik, yang boleh mengeluarkan oksida pada permukaan pemberian tanpa kecacatan metallurgi yang disebabkan oleh pelarutan. Pada masa yang sama, ia boleh mencapai sambungan bahan heterogen untuk mendapatkan cakera bilah gabungan dua kelasi/dua prestasi, dan boleh menyelesaikan pembaikan pantas patahan badan bilah atau kepingan hilang daripada cakera bilah keseluruhan yang terbuat daripada bahan berbeza [38]. Walau bagaimanapun, masih banyak masalah yang perlu diselesaikan dalam penggunaan teknologi las geser linear untuk membaiki cakera bilah keseluruhan, seperti tekanan sisa yang besar pada sambungan dan kesukaran dalam mengawal kualiti sambungan bahan heterogen. Pada masa yang sama, proses las geser linear untuk bahan baru masih perlu dijelajahi dengan lebih lanjut.

Hubungi kami

Terima kasih atas minat anda terhadap syarikat kami! Sebagai syarikat pembuatan bahagian gas turbin profesional, kami akan terus berdedikasi kepada inovasi teknologi dan peningkatan perkhidmatan untuk memberikan lebih banyak penyelesaian berkualiti tinggi kepada pelanggan di seluruh dunia. Jika anda mempunyai sebarang soalan, cadangan atau niat kerjasama, kami sangat gembira untuk membantu anda. Sila hubungi kami melalui cara-cara berikut:

WhatsAPP: +86 135 4409 5201

E-mel ：[email protected]