התקדמות מחקר על הביצועים האירודינמיים של תא שריפה של מנוע מטוס מבוסס על סימולציה של אדדי גדול

התקדמות מחקר על הביצועים האירודינמיים של תא שריפה של מנוע מטוס מבוסס על סימולציה של אדדי גדול

החדר השרפה הוא אחד מהרכיבים המרכזיים של מנוע מטוס, והביצוע האירודינמי של החדר השרפה משחק תפקיד חיוני בביצועי המנוע כולו. כדי לענות על הדרישות הטכניות הגוברות יותר של המנוע לחדר השרפה, אופן התארגנות השרפה והמאפיינים ההידרואדינמיים בתוך החדר השרפה הפכו להיות מאוד מורכבים. תהליך ההאטה וההעלאת הלחץ של הדיפוזר עשוי להיתקל בהפרדת זרימה תחת גרדיאנט לחץ עוין חזק; האוויר עובר דרך התקן סחרור רב-שלבי כדי ליצור מבנה סחרור גדול, שמצד אחד מ่งש את התסיסה והaporation של הדלק הסائل ופורם תערובת לא יציבה עם הדלק בפולסים חזקים, ומצד שני יוצר להב נייח באזור חזרת הזרימה האירודינמית; זרימת הזרמים הרבים של חור שריפה/ערבוב הראשי מתמזגת עם הזרימה הצדדית בצינור להבה כדי ליצור זוג סחרורים הפוך מסיבי, אשר משפיע בצורה חשובה על ערבוב טורבולנטי. על בסיס זרימה, תהליכים פיזיקליים וכימיים מרובים ומוכפלים כמו תסיסה והaporation, ערבוב, תגובה כימית, וה взаимодействие בין טורבולנציה ולהבה הם קשורים חזק יחדיו, וביחד הם קובעים את התכונות האירודינמיות של החדר השרפה. מודלינג וחשבון מדויקים של התהליכים הפיזיקליים והכימיים האלה היו תמיד נושא מחקר חם הן בארץ והן בחו"ל.

תהליכיrocesses של התפזרות, הבخارת, הערבלת והבעירה בכלי הבעירה מתפתחים ומתבגרים בסביבה של זרימה טורבולנטית, כך שזרימה היא הבסיס לולציה של הביצועים האירודינמיים של כלי הבעירה. התכונה הבסיסית של טורבולנטיות היא שהפרמטרים של זרימה מראים פלטאות אקראית בגלל תהליך הקונבקציה הלא-ליניארי. הטורבולנטיות מכילה הרבה מבני סחרה. ההבדלים בין הסחרות השונים בסקלות זמן ורוחב הם עצומים, וככל שמספר ריינולדס גדל, ההבדלים בין הסקלות גדלים בצורה חדה. לפי החלק של מבני הסחרה הטורבולנטית שמוסרים ישירות, מומש הדגמה של טורבולנטיות  השיטות מחולקות לシュיטת הסימולציה המספרית הישירה (DNS), שיטת Reynolds-Averaged Navier-Stokes (RANS), שימת הסימולציה של eddy גדולים (LES) ו슈יטות מעורבות לסימולציה של תורבולנטיות. שיטת RANS, שהיא בשימוש נרחב בהנדסה, פותרת את השדה התורבולי ממוצע ומשתמשת במודל כדי להדמות את כל המידע על התנודות התורבולנטיות. כמות החישובים קטנה, אך הדיוק גרוע. עבור זרימה חזקה וזרמי זמן לא יציבים בתוך תא השרפה, RANS לא מספקת את דרישות העיצוב הדק. Pitsch ציין שהסיבוכיות החישובית של LES נמצאת בין RANS ל-DNS, והיא כיום בשימוש לחישובי שריפה תורבולנטית במרחבים פתוחים עם מספרי Reynolds בינוניים וнизkich. בגלל הגודל הקטן של התורבולנטיות באזור קרוב לקיר של תא השרפה והמספר הגבוה של Reynolds של הזרם, כמות הרשתות הנדרשות לחישוב LES של ראשי תא השרפה בלבד מונה מאות מיליונים עד מיליארד. הצריכה גבוהה זו של משאבים חישוביים מגבילה את השימוש הרחב של LES בסימולציות של תא שרפה.

הקמת מודלים וethods של חישוב במחצית דיוק גבוהה מבוססים על מסגרת Very Large Eddy Simulation (VLES) ו-Hybrid RANS-LES Method היא מגמה חשובה בסימולציה מספרית. שיטת VLES שפותחה על ידי Han ועמיתיו פותרת את בעיית האפקטיביות הנמוכה של החישוב שנגרמת על ידי התאמת סדר גלישה ופתרון סדר טורבולה כמו שמוגבלת בה-LES מסורתית, ומאפשרת מודל קople בין תכונות רב-סולם של טורבולנטות, תכונות של התפתחות זמנית והדقة של הרשת. VLES מעדכנת באופן אדפטיבי את היחס בין פתרון טורבולנטי למודל מתמטי בהתבסס על התכונות בזמן אמת של התפתחות מבנה הסחרור, מה שמציג ירידה משמעותית בחשבוניות תוך כדי שמירה על דיוק חישובי.

עם זאת, בהשוואה לסימולציות מסורתיות של LES, התאוריה והמאפיינים של VLES לא נחקרו ושימוש בהם אינו נפוץ מספיק. המאמר מציג בצורה מעמיקה את תורת הסימולציה של VLES והשפעתה בפלטפורמות פיזיקליות שונות הקשורות לחדרי דלקה, מה שמעודד את השימוש המסיבי של VLES בתחום סימולציית חדרי הדלקה של מנועי מטוסים.

שיטה של סימולציה של טורבולה עם אדדי גודל גדול

השפעת שיטות מימול תורבולנטיות על הצריכה של משאבים חישוביים ועל המודלים מוצגת בתרשים 1. שיטות RANS, LES ו-VLES כולן מצליחות להממש סימולציה של זרימה באמצעות מימול תורבולנטיות. יש לשים לב שההגדרה הבהירה הראשונה של VLES ניתנה על ידי פייפ, והיא מתארת את "קנה המידה של רשת החישוב הוא גס מדי כך שהאנרגיה הקינטית התורבולנטית שנפתרת ישירות היא פחות מ-80% מהאנרגיה הקינטית התורבולנטית הכוללת". בו זמנית, המשמעות של LES כמו שהוגדרה על ידי פייפ [6] היא "רשת החישוב היא מאוד דקה כך שהאנרגיה הקינטית התורבולנטית שנפתרת ישירות גדולה יותר מ-80% מהאנרגיה הקינטית התורבולנטית הכוללת". עם זאת, יש לשים לב שהVLES שתוארה כאן היא שיטה חישובית חדשה שונתה והופכת מחדש על בסיס השיטה הקודמת. אף שהשמות זהים, השיטה החדשה של VLES שונה באופן מהותי מהשיטה של VLES שהוגדרה על ידי פייפ. כפי שאפשר לראות מהתרשים, המודלים התורבולנטיים המסורתיים הם בסדר דיוק חישובי: RANS, URANS, משלב RANS/LES, LES ו-DNS. תחת מסגרת המודל החדשה, המודלים התורבולנטיים מחולקים ל-RANS, VLES ו-DNS לפי סדר דיוק חישובי. כלומר, שיטת VLES ממלאת את איחודם של מספר מודלים תורבולנטיים מסורתיים, ובפועל חישובים שונים עוברים מעבר וממיר חלקים בצורה אדפטיבית חלקית וחלקית לפי מאפיינים מקומיים.

המולה של תהליכים פיזיים טיפוסיים בתוך תא השרפה

המולה של שטף עם סחרור חזק באמצעות שיטת VLES

תא השרפה של מנוע תעופה משתמש בדרך כלל בארגונים של שדה זרימה כמו סחרור רב של שלבים וסחרור חזק. זרימת הסחרור היא הצורה הבסיסית ביותר של זרימה בתא השרפה. מכיוון שהסחרור הוא דומיננטי גם בכיוון הזרימה וגם בכיוון המשיקי, התנודות הטורבולנטיות של הסחרור יש להן אניזוטרופיה חזקה יותר מאשר לזרימת צינור מסורתית, זרימת ערוץ וזרימת النفץ. לכן, המולה של סחרור מהווה אתגר גדול לשיטות המולה של טורבולנציה. שיא והעמיתים השתמשו בשיטת VLES כדי לחשב את דוגמת הסחרור החזק הקלאסית בתוך הצינור; דלנבך והעמיתים [14] עשו ניסויים על השדה הזה עם נתונים ניסיוניים מפורטים. מספר רייינולדס של דוגמה זו הוא 1.0 × 105 (בהתבסס על הקוטר של התUBE מעגל) והמספר של סחרור הוא 1.23. שתי קבוצות של רשתות מאורגנות נמצאות בשימוש במחשבון. מספר הרשתות הדקות (M1) הוא בערך 900,000 ומספר הרשתות המוצפתיות (M2) הוא בערך 5.1 מיליון. תוצאות הרגע הסטטיסטי שהתקבלו מהחישובים מוסברות בהשוואה לתוצאות הניסוי כדי לוודא את דיוק החישוב של שיטת VLES.

השוואה של תוצאות החישוב של שיטות שונות ותוצאות הניסויים של התפלגות הרדיאלית של המהירות הממוצעת הקירקופרנסלית והמהירות התזזיתית במשתנים שונים במיקומים מזרמיים תחת זרימה חזקה מוצגת בתרשים 4. בתרשים, הצירים האופקיים והאנכיים הם מרחק חסר מימדים ומהירות חסרת מימדים, בהתאמה, כאשר D1 הוא קוטר ה菅 מעגל הכניסה ו-Uin היא המהירות הממוצעת של הכניסה. כפי שניתן לראות מהתרשים, השדה הזורם מציג סחרור מורכב דומה ל-Rankin המעבר בהדרגה לסחרור יחיד של גוף קשיח. בהשוואת תוצאות החישוב והניסויים, ניתן למצוא שהשיטה VLES יש לה דיוק גבוה בחיזוי של המהירות הקירקופרנסלית של זרימה חזקה, שהיא מסכימה היטב עם התפלגות המדידות הניסיוניות. השיטה RANS המסורתית יש לה סטייה גדולה מאוד בחישוב של זרימת הסחרור ולא יכולה לחזות נכון את ההתפתחות החללית של שדה זרימת הסחרור והפוגע התזיתי. בהשוואה, השיטה VLES יש לה דיוק גבוה מאוד בחיזוי של שדה המהירות הממוצעת, שדה המהירות התזזיתית וההתקדמות החללית תחת זרימה חזקה מורכבת, והיא עדיין יכולה להבטיח דיוק חישוב גבוה גם בגבישיות רשת יחסית דלילה. לחיזוי של המהירות הממוצעת הקירקופרנסלית, תוצאות החישוב של השיטה VLES הן בסך הכל עקביות בשתי קבוצות של גבישיות רשת דלילה וצפופה.

뮬티-스케일 סימולציה של בעירה טורבולנטית

כדי לבחון את התאימות של שיטת VLES להצגת בעיות בעירה טורבולנטית [15-16], נבנה מודל בעירה טורבולנטית המבוסס על שיטת VLES המשולבת עם ידורי להבות מיוצרים (FGM). הרעיון הבסיסי הוא להניח שהלהבה הטורבולנטית מחזיקה באופן מקומי מבנה של להבה חד-ממדית לאמינרית, והמשטח של הלהבה הטורבולנטית הוא ממוצע אנסמבל של סדרה של משטחי להבות לאמינריים. לכן, את המרחב הרב-ממדי של המרכיבים ניתן להמפות למuster זרימה בממד נמוך יותר המורכב ממספר משתנים מאפיינים (שברת תערובת, משתנה התקדמות תגובה וכו'). תחת תנאי התחשבות במנגנון התגובה הדקילית, מספר משוואות ההובלה שצריך לפתור מופחת בצורה דרמטית, מה שמוביל להפחתה משמעותית בהוצאות החישוביות.

הпроцס המדויק של הafia היא לבנות את טבלת הנתונים הלמיינרים של FGM על סמך השברת התערובת ומשתני התקדמות התגובה, לקחת בחשבון את האינטראקציה בין בעירה תורבולנטית על ידי הנחת שיטת פונקציית הצפיפות ההסתברותית כדי לאחד את טבלת הנתונים הלמיינרים, ובכך לקבל את טבלת הנתונים התורבולנטית. בחישובים המספריים, משוואות ההובלה של השברת התערובת, משתני התקדמות התגובה והשונות המתאימה נפתרות, והמידע של שדה הבעירה מתקבל על ידי בדיקה בטבלת הנתונים התורבולנטית.

המודל של תרמוכנמה טורבולנטית המבוסס על VLES ו-FGM ניצל כדי לבצע חישובים מספריים על להבה טורבולנטית של זרם מתפוצץ של מתאן/אוויר (Flame D) שמדידה על ידי מעבדת Sandia בארצות הברית, והשוואות כמותיות נערכו עם נתוני המדידות התצפיתיות. החומר הדלק של דוגמת להבת Sandia D (מספר רינולדס הוא 22400) הוא מעורב מלא של מתאן ואוויר ביחס נפח של 1:3, מהירות הכניסה של הדלק היא בערך 49.9 מטרים לשנייה, ומהירות העקבות היא בערך 11.4 מטרים לשנייה. להבת המשימה היא מעורב של מתאן שרוף ואוויר, והחומר של העקבות הוא אוויר טהור. החישוב נעשה בשימוש ברשת מבנית, והמספר הכולל של הרשתות הוא בערך 1.9 מיליון.

ההתפלגות של השבר הממוצע של המרכיבים השונים לאורך הציר מוצגת בתרשים 5. הקואורדינטות האופקיות והאנכיות בתרשים הן מרחק חסר מימדים (D2 הוא הדרומת הטובה הנכנסת לזרם) ושבר מסה חסר מימדים, בהתאמה. ניתן לראות מהתרשים שההערכה של המרכיבים העיקרי של תהליך ההבערה באמצעות שיטת VLES מסתדרת באופן כללי היטב עם התוצאות ניסוייות. ההתפלגות התוססת של הטמפרטורה במיקומים שונים של הזרם למטה במרחב השבר המעורב מוצגת בתרשים 6. ניתן לראות מהתרשים שהטendance להתפלגות התוססת שהייתה צפויה על ידי שיטת VLES היא בסגנון זהה לתוצאות ניסוייות, אך ערך הטמפרטורה המרבי שנחשב מעט גבוה יותר מהערך הניסויי. ההתפלגות של הסיבוב העצתי, הטמפרטורה והפונקציה של שליטה בהפרדה שוחלטה על ידי VLES מוצגת בתרשים 7, כאשר הקו הממשי נלקח כ-Zst=0.351. ניתן לראות מהתרשים שהאזור של זרם הליבה מציג תנודות טורבולנטיות חזקות, וככל שהשדה הזורם מתפתח למטה, הגודל של מבנה הסחריים גדל secara bertahap. כפי שאפשר לראות מתרשים 7(b) ו(c), ברוב אזורים של תגובות כימיות, הפונקציה של שליטה בהפרדה נמצאת בין 0 ל-1, מה שמצביע שהרשת המקומית יכולה להקלוט את הטרבולנס הגדול ומל את הטרבולנס הקטן בלבד. בזמנ זה, VLES מתנהג כמצב פתרון של סימולציה בגושי גדולה קירבה. בשכבת השיפוע של הזרם ובשוליים החיצוניים של להבה למטה, הפונקציה של שליטה בהפרדה קרובה ל-1, מה שמציין שהקנה מידה של המסנן המחוספס של הרשת החישובית גדול יותר מהקנה מידה של הטרבולנס המקומי. בזמנ זה, VLES מתנהג כמצב פתרון של ממוצע ריאנולד לא סטטי. בתמצית, ניתן לראות שהשיטה VLES יכולה להממש את המעבר בין מספר מצבים של פתרונות טורבולנטיים בהתאם לתכונות בזמן אמת של התפתחות מבנה הסחריים, ויכולה לחזות בדיוק את תהליך ההבערה לא יציבה בלהבות טורבולנטיות.

סימולציה של אדדיים גדולים של תהליך האטומיזציה המלא

רוב הדלק שמשתמש בו בכיר הבוער של מנוע תעופה הוא דלק נוזלי. הדלק הנוזלי נכנס לכיר הבוער ועובר תהליכי אטומיזציה ראשוני ושניוני. ישנן הרבה קשיים בסימולציה של תהליך האטומיזציה המלא של דלק נוזלי, כולל תقطירת התצורה הטופולוגית של הפאה דו-הPHAגית של גז ונוזל, התפוררות והפרכת העמודות הנוזליות, התפתחות הפרק של רצועות נוזליות וסיבים נוזליים לדפנות, וה взchsel בין זרימה טורבולנטית לדפנות. הואנג צ'יוי [19] פיתח מודל סימולציה של תהליך אטומיזציה מלא על סמך שיטת VLES מחוברת עם שיטת החישוב ההיברידית VOF-DPM לאטומיזציה, מה שמאפשר את הסימולציה המספרית המלאה של אטומיזציה של דלק מנוזל רציף לדפנות בדידות.

נunakan מודל סימולציה חדשני של תהליך אטומיזציה לביצוע חישובים מספריים מדוייקים של תהליך האטומיזציה הקלאסי של עמוד נוזל זורם צדדי, והשוואה מפורטת נעשתה עם התוצאות הניסיוניות בספרות הפתוחה [20] ועם תוצאות החישוב של סימולציית אדום גדול [21]. בדוגמה לחישוב, הפאזה הגזנית היא אוויר במהירויות של 77.89 ו-110.0 מטר לשנייה בהתאמה, והפאזה הנוזלית היא מים נוזלים במהירות של 8.6 מטר לשנייה. המספרים המתאימים של ובר הם 100 ו-200 בהתאמה. כדי להל את תהליך השברת המשך טוב יותר, מודל השברת משתמש במודל קלווין-הלמ홀ץ וריילי-ילור (KHRT).

תהליך הפטומיזציה המלא המתבצע על ידי VLES בתנאי מספר וובר 100 מוצג בתמונה 8. כפי שניתן לראות מהתמונה, בלוח דק של עמוד נוזלי נוצר באזור הראשוני, ולאחר מכן עמוד הנוזלי נשבר לתוך חוטים נוזליים וסיביות נוזלי, ושבור לתוך טיפות תחת הפעולה של כוח אירודינמי, והטיפות נשברו עוד יותר לתוך טיפות קטנות יותר באמצעות מהירות הזרם והפצה של מערבולת הרחב, שהוקלו על ידי VLES בתנאי מספר וובר 100, מוצגים בתמונה 9. כפי שניתן לראות מהתמונה, יש אזור ריקרקולציה טיפוסי במהירות נמוכה בצד הנחת של עמוד המים הנוזלי. ניתן למצוא מהתפוצה המיידית של מערבולת כי הצד המונח של עמודת הנוזל מציג מבנה מערבולת חזק, והתנועה הטורבולנטית החזקה באזור ריקרקולציה במהירות נמוכה תורמת לשבר של צלחת עמודת הנוזל וליוויית טיפות.

היחס בין קוטר הזרם התחלתי לגודל הזורם המינימלי של זרם הנוזל כאשר עמוד הנוזל מתחיל להתפרק תחת מספרי ובר שונים מוצג בתרשים 10. בתרשים, di הוא הגודל הזורם המינימלי של זרם הנוזל כאשר עמוד הנוזל מתחיל להתפרק, ו-D3 הוא קוטר זרם הנוזל התחלתי. ניתן לראות מהתרשים שהתוצאות VLES מסתדרות היטב עם התוצאות האמפיריות, והן טובות יותר מהdüdelations סימולציה של אדדיים גדולים שפורסמו בספרות [21].

היסחף בעקבות דלקה - סימולציה של אדדיים גדולים מאוד

כדי להשתלף בדרישות של פליטה נמוכה, תאי בעירה של מטוסים אזרחיים בדרך כלל מתוכננים עם בעירה מעורבת מראש או חלקית. עם זאת, בעירה מעורבת בהזדמנות נמוכה היא פחות יציבה ועולה להצית מודים של בעירה עם אוסילציות תרמו-אקוסטיות קשורות, מה שגורם לאי-יציבות בעירה. אי-יציבות בעירה היא הרסנית מאוד ויכולה להיווצר בה התופעות כמו חזרה לאחור (flashback) ותפורת מוצק, וזהו בעיה בולטת שאינה מתחילה בפני עיצוב תא בעירה.

החשבון המספרי של אי-יציבות השרפה יכול להיבדל לשתי קטגוריות: שיטת הפרדה ושיטת התאמה ישירה. שיטת הערכה של אי-יציבות שרפה בהפרדה מפרידה בין הפתרונות של שרפה לא יציבה לבין אקוסטיקה. שרפה לא יציבה דורשת מספר גדול של דגימות חישוב מספרי כדי לבנות תיאור פונקציונליliable של להבה. אם נעשה שימוש בשיטת החישוב של סימולציה של גלגלים גדולים, הצריכה של משאבים חישוביים היא גדולה מדי. שיטת החישוב של התאמה ישירה מבוססת על שיטת הפתרון הקומפרסיבי, ומקבלת ישירות את תוצאת אי-היציבות של השרפה דרך חישוב לא יציב במדויק גבוה, כלומר, תהליך החישוב של התאמה בין שרפה לא יציבה ובין אקוסטיקה נתון תחת תנאים מסוימים מתבצע פעם אחת בתוך אותו מסגרת חישובית.

במחקר על מודל סימולציה מספרית של אי-יציבות בערימה, הופעng ועמיתיו [27] פיתחו מודל חישוב לאי-יציבות בערימה המבוסס על שיטת VLES מחוברת לשיטת חישוב להבה מאומצת, והצליחו להשיג תחזיות מדוייקות של תהליך הבערה לא-יציב תחת התמרון קולי. דוגמת החישוב היא להבה מסתגלת מלאה של אתיילן/אוויר שנוצרה על ידי אוניברסיטת קיימברידג', עם יחס שקילות של 0.55 ומספר ריאנולד של כ-17000. השוואה בין תוצאות החישוב של VLES לתוצאות ניסיוניות של תכונות הדינמיות של להבה לא-יציבה תחת התמרון קולי מוצגת בתרשים 12. ניתן לראות מהתרשים כי במהלך תהליך ההצמדת התמרון, הלהבה מתגלגלת בשכבות הקיצון הפנימיות והחיצוניות ומתפתחת לזוג וורטICES הסובבים בכיוונים מנוגדים. בתהליך זה, התפתחות הפרופיל הצמחי של הלהבה מתקדמת עם שינוי הזווית הפאזה. תוצאות החישוב של VLES מושגות היטב את תכונות ההתפתחות של הלהבה שהצפו בניסויים. השוואה בין עוצמת ההבדל הפאזה של תגובת שיעור העברת החום תחת התמרון קולי של 160 Hz שנקבעו על ידי שיטות חישוב שונות ומדידות ניסיוניות מוצגות בתרשים 13. בתרשים, Q' ו-Q ͂ הם הַשְׁגָּחָה חַמָּתִית פולסָטִית וְהַשְׁגָּחָה חַמָּתִית מְצֻכֶּכֶת שֶׁל תַּאֲרֵבָה, בְּהַנְהָגָה אַחֲרֹנָה, אֲשֶׁר אִי הִיא הָעֲמָקָה שֶׁל הַתַּאֲרֵבָה קוֹלֵטֶתֶת חוֹמֶרֶת סִינּוּסִי, וְהַיְצַד הַמְשַׁמֵּשׁ בְּמַפָּה 13 (ב) הוּא הַהֶפְרָדָה בֵּין תַּאֲרֵבָה חַמָּתִית עִבְרִית תַּחת תַּאֲרֵבָה קוֹלֵטֶתֶת לְהַמְהָמָה שֶׁל הַמְהַמָּה הַמְהַמָּה. כְּמוֹ שֶׁמּוֹצָא מִן הַמַּפָּה, דִּקְלוּת הַהֶזְמָנָה שֶׁל שֵׁמַע VLES מוּכָן לְהִתְאַחֵז עִם דִּקְלוּת הַהֶזְמָנָה שֶׁל גְּדוֹלֵי הַמַּסָּע [28], וְשְׁנֵיהֶם מוּכָנִים לְהִתְאַחֵז טוֹב עִם הַמְּצָאִים הַמְתֻקָּנִים. אַף עַל פִּי שֶׁשֵּׁמַע RANS אֵינוֹ מְיַחֵז אֶת הַמִּדָּה הַנְּעוּרָתִית, הַמְצָאִים הַמְתֻקָּנִים מְסַיְּרִים מְאֹד מִן הַמְּצָאִים הַמְתֻקָּנִים. לְמַעֲנֵי הַמְצָאִים הַמְתֻקָּנִים (מַפָּה 13 (ב)), הַמִּדָּה הַנְּעוּרָתִית שֶׁל הַהֶפְרָדָה בֵּין תַּאֲרֵבָה חַמָּתִית עִבְרִית תַּחַת תַּאֲרֵבָה קוֹלֵטֶתֶת לְהַמְהָמָה שֶׁל הַמְהַמָּה הַמְהַמָּה מוּכָן לְהִתְאַחֵז טוֹב עִם הַמְּצָאִים הַמְתֻקָּנִים, בְּהַנְהָגָה אַחֲרֹנָה, הַמְצָאִים שֶׁל גְּדוֹלֵי הַמַּסָּע אֵינָם מוּכָנִים לְהִתְאַחֵז טוֹב עִם הַמִּדָּה הַנְּעוּרָתִית.