Laskennallinen korjaus ja uudelleentuotantoilmateknologia lentokoneiden turbiinilevyille ja tuulenvoiman/kompressorilevyille

Ilmailukoneen moottorilaukut toimivat monimutkaisessa ja ankaran ympäristön pitkään, mikä tekee niistä alttiina erilaisille vaurioille ja vikoille. Laukujen korvaaminen on kalliita, ja tutkimus laukujen korjaamisesta ja uudelleenkäytöstä tarjoaa valtavia taloudellisia etuja. Ilmailukoneen moottorilaukut jaetaan pääasiassa kahteen luokkaan: turbiinilaukuiksi ja fanu-/pakkaslaikuiksi. Turbiinilaukut käyttävät yleensä nikelipohjaisia korkealämpötiloja, kun taas fanu-/pakkaslaikut käyttävät pääasiassa titaaniliittoja, joistakin käytetään myös nikelipohjaisia korkealämpötiloja. Aineksien ja työympäristöjen ero turbiinilaukuissa ja fanu-/pakkaslauduissa johtaa erilaisiin yleisiin vaurioihin, mikä aiheuttaa erilaisia korjausmenetelmiä ja suorituskykyindikaattoreita, jotka täytyy saavuttaa korjaamisen jälkeen. Tämä artikkeli analysoi ja keskustelee nykyisin käytettävistä korjausmenetelmistä ja avaintekniikoista kahden yleisen vaurion tai vikojen osalta ilmailukoneen moottorilaukuissa, pyrkien antamaan teoreettisen perustan korkealaatuisen korjaamisen ja uudelleenkäytön saavuttamiseksi ilmailukoneen moottorilaukuissa.

Ilmailumoottoreissa turbiinilohkat ja fanu-/pistokon rotorit altistuvat pitkittäisinä koviksi ympäristöille, kuten sentrifugaaliselle kuormitukselle, lämpöstressille ja korroosiolle, ja niillä on erittäin korkeat suorituskykyvaatimukset. Niihin luokitellaan yksi ilmailumoottorien valmistuksen keskeisimmistä komponenteista, ja niiden valmistus muodostaa yli 30 % koko moottorin valmistustyöstä [1]. –kovassa ja monimutkaisessa työympäristössä pitkään olevat rotorilohkat ovat alttiita viohdeille, kuten rakoille, huippuun kulumiselle ja murtumiskadoksille. Lohkojen korjaamisen kustannukset ovat vain 20 % koko lohkon valmistamiseen liittyvistä kustannuksista. Siksi tutkimus ilmailumoottorilohkojen korjaustechnologioista edistää lohkojen käyttöelämän pidentämistä, vähentää valmistuskustannuksia ja tuottaa suuria taloudellisia etuja.

Lentokoneen moottoripistojen korjaus ja uudelleenkäsittely sisältää pääasiassa seuraavat neljä vaihetta [4]: pisteen esikäsittely (mukaan lukien pisteiden pesu [5], kolmiulotteinen tarkastus ja geometrinen uudelleenrakennus [6, –7] jne.); materiaalin syöttö (mukaan lukien edistyneiden lasaus- ja yhdistystekniikoiden käyttö puuttuvien materiaalien täyttämiseen ja akkumuloimiseen [8, –10], suorituskyvyn palauttava lämpökohtelu [11, –13] jne.); pisteen uudelleenkäsittely (mukaan lukien moottoripisteen kevennysmenetelmät kuten liukkaaminen ja polttaminen [14]); jälkikäsittely (mukaan lukien pintakohteleuma [15] –16] ja vahvistuskuori [17] jne.), kuten kuvassa 1. Niistä ainakin materiaalikannan lisääminen on avain varmistaa rakenneominaisuudet sähkölle korjauksen jälkeen. Lentokoneen moottorin säikeiden pääasemmat ja materiaalit näkyvät kuvassa 2. Erilaisille materiaaleille ja eri vioittumuotojen vastaavien korjausmenetelmien tutkiminen on perusta saavuttaa korkealaatuisen korjaamisen ja uudelleenkäytön vaurioituneista säkkeistä. Tässä artikkelissa käsitellään nikkelipohjaisia korkealämpötiloja sisältäviä turbiinisäkeitä ja titaanipohjaisia fani/pakkaussäkeitä, joita käytetään lentokoneiden moottorin säikeiden vaurioiden korjaamiseksi tämän vaiheen menetelmissä ja selitetään niiden edut ja haitat.

1. Nikkelipohjaisen korkealämpötiloja sisältävän turbiinisäkeen korjausmenetelmä

Nikkelipohjaiset korkealämpötiloiset leviäturbiinilangat toimivat pitkään korkean lämpötilan polttoaineputken ja monimutkaisen ponnistuksen ympäristössä. Langat saattavat usein sisältää puutteita, kuten väsymis- ja lämpökatkoja, pienten alueiden pintavahinkoja (kiilien reunan käytö ja korrosio-vahinkoja) sekä väsymiskatkavia. Koska turbiinilangien väsymiskatkaisujen korjaamisen turvallisuus on suhteellisen alhainen, ne korvataan yleensä suoraan, kun väsymiskatko tapahtuu, ilman liimakorjausta. Kaksi yleistä puutteen tyyppiä ja korjausmenetelmiä turbiinilangille näkyvät kuvassa 3 [4]. Seuraavaksi esitellään nämä kaksi nikkelipohjaisen korkealämpötiloisen leviän turbiinilangien puutteiden korjausmenetelmää erikseen.

1.1 Nikkelipohjaisen superlevy-turbiinilangien rakojen korjaus

Liimauksen ja kiinteän vaiheen varsinaisen vahvistusmenetelmät käytetään yleensä parhaillaan korjata turbiinilevyn rakoja, pääasiallisesti seuraavat: vakuumoliimaus, väliaikaisen nestemallin diffuusiiliitos, aktivoitu diffuusioliitos ja pudotusmetallitekniikka uudelleenvalmistusmenetelmät.

Shan et al. [18] käyttivät säteenvuorovaikutusliimauksen menetelmää korjaamaan rakoja ChS88 nikkelipohjaisissa lehtisarjoissa Ni-Cr-B-Si- ja Ni-Cr-Zr-liimaesineillä. Tulokset osoittivat, että verrattuna Ni-Cr-B-Si-liimaesineeseen Zr Ni-Cr-Zr-liimaesineessä ei hajota helposti, emolevyä ei korrodo merkittävästi, ja liitoskohteen jousisuus on korkeampi. Ni-Cr-Zr-liimaesineen käyttö mahdollistaa rakojen korjauksen ChS88 nikkelipohjaisissa lehtisarjoissa. Ojo et al. [19] tutkivat aukon koon ja prosessiparametrien vaikutusta Inconel718 nikkelipohjaisen lehtisarjan diffuusioliimakojien mikrostruktuuriin ja ominaisuuksiin. Kun aukon koko kasvaa, kovien ja hermojen fasaavien, kuten Ni3Al-pohjaisia välimetallikomposiiteja sekä nikkelirikkaita ja kromirikkaita boriideja esiintymisen vuoksi, kyseiset ovat pääasiallisia syitä liitoskohteen vahvuuden ja jousisuuden laskelle.

Välimuodostumisen diffuusiiliittämisen yhteydessä nestemerkitys kiinteyytyy isoterminneisissä olosuhteissa ja kuuluu tasapaino-olojen kristalloitumiseen, mikä edistää yhdenmukaisuuden ja rakenteen homogeenisuuden saavuttamista [20]. Pouranvari [21] tutki välimuodostumisen diffuusioliittämistekniikkaa Inconel718:n nikkelipohjaiselle korkealämpötiloille soveltuvalle leivolle ja havaitti, että Cr-määrä täytteenä sekä matriisin hajoamisalue ovat avaimellisia tekijöitä, jotka vaikuttavat isoterminenestymisalueen vahvuuteen. Lin ja kollegat [22] tutkivat välimuodostumisen diffuusioliittamisen prosessiparametrien vaikutusta GH99:n nikkelipohjaisen korkealämpötiloille soveltuvan levin rakenne- ja ominaisuuksiin. Tulokset osoittivat, että liitoslämpötilan nousemisella tai ajan venymisellä Ni-rikkaiden ja Cr-rikkaiden boriidien määrä laskeutumisalueella vähenee ja laskeutumisalueen hiukkasenkoko pienenee. Huoneolomäinen ja korkealämpötilainen vetosuunnitelma kasvoi pitoluoden venymisen myötä. Tällä hetkellä välimuodostumisen diffuusioliittaminen onnistuneesti käytetään pienien rakkaiden korjaamiseen alhaisessa jännitteessä olevissa alueissa sekä huippuvaikutusten lievittämiseen kruunattomilla sivuilla [23] –24]. Vaikka väliaineen avulla tapahtuva diffuusiokiintyminen on onnistuneesti sovellettu moniin materiaaleihin, sen käyttö on rajoitettu pienien hajoamisten (noin 250 μ m) korjaamiseen.

Kun hajoamisen leveys on suurempi kuin 0,5 mm ja kapillaarivoima ei riitä hajoamisen täyttämiseen, nielurakenteen korjaus voidaan saavuttaa käyttämällä aktivoitua diffuusiokiintymistekniikkaa [24]. Su et al. [25] käyttivät aktivoitua diffuusiokiintyminen menetelmää In738:nikkelipohjaisen korkealämpötiloisen liitosuun korjaamiseen DF4B kiinteysaineella ja saavuttivat vahvan, hapan vastustavan kiinnostumman. γ′ fase, joka muodostuu kohdassa, vaikuttaa vahvistavasti, ja jännitysvahvuus saavuttaa 85 % äidimateriaalin vahvuudesta. Yhteys murtuu Cr-rikkaiden boriidin kohdalla. Hawk et al. [26] käyttivät myös aktivoitua diffuusiokiiltoa laajen nekyn korjaamiseksi René 108:n nikkelipohjaisessa korkealämpötiloissa toimivassa leijaloyhdossa. Porsaanmetallintekniikka, uuden kehitettyjen materiaalien pintojen alkuperäisen rakenteen palauttamiseksi, on laajalti käytetty korkealämpötiloisten leijoiden korjaamisessa. Se voi palauttaa ja rakentaa takaisin suurten haittojen (yli 5 mm), kuten rakoja, ablaatiota, kuljetusta ja aukkoja sisältävien leijoiden kolmiulotteisen lähes isotrooppisen vahvuuden [27]. Kanadalainen yritys Liburdi kehitti LPM-menetelmän (Liburdi powder metallurgy) nikkelipohjaisia sokeria ja titaania sisältävien leijojen korjaamiseksi, joilla on huono kiiltoominaisuus. Prosessi näytetään kuvassa 4 [28]. Viime vuosina tästä menetelmästä perustuva pystysuuntainen kerrostusmenetelmä mahdollistaa yhdenkerraisen brazointikorjaamon suurimmaksi 25 mm leveille haittoille [29].

1.2 Korjaus  pinta-vahingon korjaus nikkelipohjaisista korkealämpöyhtymäleikkulokista

Kun pienten alueiden raapuret ja korroosiovahingot esiintyvät nikkelipohjaisen korkealämpöyhtymäleikkuloiden pinnalla, vahingoitunut alue voidaan yleensä poistaa ja muotoilla koneellisesti, ja sen jälkeen täyttää ja korjata sopivalla lasausmenetelmällä. Nykyinen tutkimus keskittyy päässä laserimeltotallennukseen ja argoniarkkilasaukseen.

Kim et al. [30] Yhdysvaltain Delaware-yliopistosta suorittivat laserkitkennuksen ja käsin teetettyjen renkaiden parannuksen Rene80-nikkelipohjaiselle leveydelle, jossa on korkeat Al- ja Ti-sisältöt, ja vertasivat työaineita, jotka olivat kohdanneet post-weld-lämpökuunneluksen niin kuin myös post-weld-lämpökuunneluksen ja lämpöisen isostatenisen painamisen (HIP), ja havaitti, että HIP voi tehokkaasti vähentää pieniä poraanepuutteita. Liu et al. [31] Huazhongin teknillisen yliopiston tiede- ja tekniikkakoulusta käyttivät laserkitkennustekniikkaa groovaus- ja reikäpuutteiden korjaamiseen 718:nikkelipohjaisissa turbiinikomponenteissa ja tutkivat laseritehojen tiheyden, laseriskan nopeuden ja kitkennuksen muodon vaikutuksia korjausprosessiin, kuten näkyy kuvassa 5.

Argonkaasupuhdisteistön suhteen Qu Sheng et al. [32] Kiinan Ilmailu- ja Rakennusalan Shenyang Liming Lentomoottoritehdas (ryhmä) Oy käytti tungstokaasupuhdisteistömetodia korjaamaan kuljetus- ja rakoitusehdottomuuden ongelmia DZ125 korkealämpötilaisoyte turbiinilehtien kärjessä. Tulokset osoittavat, että perinteisten kobaltipohjaisen vaimentamateriaalin käytön jälkeen lämpövaikutusalueella syntyy helposti lämpökatkoja ja vaimen pehmeys pienenee. Kuitenkin uuden MGS-1 nikkelipohjaisen vaimentamateriaalin käyttämisen avulla, yhdistettynä sopiviin vaimennus- ja lämpökuormitusprosesseihin, voidaan tehokkaasti estää rakkojen syntymisen lämpövaikutusalueella, ja jännityslahdus 1000 ° C saavuttaa 90 % alkuaineesta. Song Wenqing ja kollegat [33] tekivät tutkimuksen K4104 korkealämpötilaisen turbiinirakennepalojen kaistanvadon korjausprosessista. Tulokset osoittivat, että käyttämällä HGH3113 ja HGH3533 varttovaroja täytteena saadaan erinomainen vartto, hyvä muovisuus ja vahva rakoilusuojaus, kun taas K4104 varttovaralla, jossa on korkea Zr-sisältö, nestemetalin virtauskyky on huono, varttopinta ei muodosta itseään hyvin, ja siellä esiintyy rakkoja ja epäyhtymismuotoisia puutteita. Voidaan nähdä, että ratkaisujen korjausprosessissa täytteen valinta on elintärkeää.

Nykyinen tutkimus nikkelipohjaisen turbiinilevyn korjaamisesta on osoittanut, että nikkelipohjaiset korkealämpötiloallianssit sisältävät vasteisuustehojentavien elementtien, kuten Cr, Mo, Al, sekä jälkialkioelementtien, kuten P, S ja B, joita tekevät niistä herkempiä rakoiluun korjausprosessissa. Liimityksen jälkeen ne ovat alttiita rakenteelliselle segregaatiolle ja haurasen Laves-vianmuodon muodostumiselle. Siksi tuleva tutkimus nikkelipohjaisista korkealämpötiloalliansseista vaatii sellaisten vioittuneiden rakenteiden ja mekaanisten ominaisuuksien säätämisen.

2 Titanivalloyttajan venttiilirakenne/kompressorilevykorjausmenetelmä

Toiminnassa tiiliaitepohjaiset tuuletin- ja pakkauslautat ovat pääasiassa alttiita keskosteelle, aerodynamiikalle ja värähtelykuormalle. Käytössä tiiliaitepohjaisilla lautoilla esiintyy usein pinta-vaurioiden (hiekka-, reikiä jne.), paikallisten vaurioiden sekä suuralueellista vahinkoa (uupumusrivit, korrosio jne.), mikä edellyttää lautojen kokonaisvaihtoa. Erilaiset vauriomuodot ja yleiset korjausmenetelmät näkyvät kuvassa 6. Seuraavaksi esitellään näiden kolmen vauriomuodon korjausten tutkimustilanne.

2.1 Tiiliaitepohjaisen laturan pinta-vaurioiden korjaus

Toiminnassa tiiliaitepohjaisilla laturalautoilla on usein vauriota, kuten pintareikiä, pienalueellisia kaarrelmia ja laturan kärryn kulumista. Tällaisten vaurioiden korjausta verrataan nikkelipohjaisiin turbiinilaturiin. Mekaaninen tökitöönnös poistaa vaurioiden alueen ja täyttökorjaus tehdään laserin sulatuskasvatuksella tai argonkaasuputkulla.

Laseripitojen alalla Zhao Zhuang ja kollegat [34] Pohjois-illan teknillisessä yliopistossa suorittivat laserikorjaustutkimuksen pieniin pinnanvikoille (pinnan halkaisija 2 mm, puolipalloiset vikat, joilla on syvyys 0,5 mm) TC17-titaanilastepurkeissa. Tulokset osoittivat, että β särmiökristalit kasvoivat epitaksiaalisesti liitosrajasta ja hiukkasrajojen välitys hämärtyi. Alkuperäiset kimppumuotoiset α särmiöt ja toisen kertaluvun α fasetit kasvoivat ja rupesivat yksinkertaistumaan lämpövaikutusalueessa. Vertailuna forgattuihin näyteosoihin, laserikorjatuissa näyteosissa oli ominaisuuksina korkeampi vahvuus ja alhaisempi muovisuus. Venyvyyskasvatus nousi 1077,7 MPa:sta 1146,6 MPa:ksi, ja venymäpitoisuus väheni 17,4%:sta 11,7%:iin. Pan Bo ja kollegat [35] käyttivät keskustepudotuslaserikorjaustekniikkaa moninkertaisesti ZTC4-titaanikehon pyörähdysreunamuotoisten esivalmistettujen defektien korjaamiseen. Tulokset osoittivat, että mikrorakenteen muutosprosessi emäaineesta korjattuun alueeseen oli tasoittain α fasetti javäli β vaihe → ruskettu rakennelma → martensiitti → Widmanstättin rakennelma. Lämpövaikutusalueen kovuus kasvoi hieman korjausten määrän kasvaessa, kun taas emäaineen ja peiteluokituksen kovuus ei muuttunut merkittävästi.

Tulokset osoittavat, että korjausaluesa ja lämpövaikutusalue ennen lämpökohtelua ovat ylirakoisia niittyä α fasetti, joka on jakautunut β fase matriisi, ja perusmateriaalizone on hieno koripistema. Lämpökuivan jälkeen kukin alueen mikrorakenne on sideverkon ensisijainen α fase + β fase muunnosrakenne, ja ensisijaisen α fasen pituus korjausalueella on merkittävästi pidempi kuin muissa alueissa. Korjatun osan korkea kytkentärajoitus on 490MPa, mikä on suurempi kuin perusmateriaalin väsymysraja. Maksimivajennus on noin 7,1%. Käsinkorjaus argonkaasupurkussa käytetään myös lehtipinta-ja huippukuljetuskorjausten tekemiseen. Sen haitta on, että lämpösyöttö on suuri, ja suurten alueiden korjaus voi johtaa suureen lämpötilamuutokseen ja purkumuotoon [37].

Nykyinen tutkimus osoittaa, että riippumatta siitä, käytetäänkö laserkevytysjäteistämistä tai argonkaasusähkötyskintää korjausta varten, korjausaluetta on ominaista korkean vahvuuden ja alhaisen muovisuuden ominaisuuksien sekä sivuvaikutuksena palstakorjaamisen jälkeen helposti väsymislaitteiden suorituskyvyn heikkeneminen. Seuraava tutkimusaskel tulisi keskittyä siihen, miten valvoa hopeiden kemiallista yhdistelmää, säätää liimityksen prosessiparametreja ja optimoida menetelmän hallintatapoja niin, että saadaan säädetyksi korjausalueen mikrostruktuuri, saavutetaan vahvuuden ja muovisuuden tasapaino korjausalueella ja varmistetaan sen erinomainen väsymislaitteiden suorituskyky.

2.2 Titanivaltaisille lehdille tapahtuvan paikallisen vaurion korjaaminen

Prosessin suhteen ei ole olennaista eroa tiivisliitteen rotorilevyn vaurioiden korjaamisen ja tiivisliitteen kolmiulotteisten kokonaisosien additiivisen valmistuksen teknologian välillä. Korjaus voidaan pitää toisena additiivisen toisen kerroksen沉积-valmistuksen prosessina katkarajalla ja paikallisen pinnalla, joilla on vaurioita niiden perustana, kuten kuva 7 osoittaa. Erilaisten lämpöälkysien mukaan se jaetaan pääasiassa laserien additiiviseen korjaamiseen ja kaarimme additiiviseen korjaamiseen. On huomionarvoista, että viime vuosina Saksan 871:yhteistoimintakeskus on tehnyt kaari-additiivisen korjaamisen teknologian tutkimuskeskuksena tiivisliitteen kokonaislevyn korjaamiseksi[38], ja se on parantanut korjausominaisuuksia lisäämällä kehitysaineita ja muita keinoja[39].

Laser-additiivisen korjaamisen alalla Gong Xinyong ja muut [40] käyttivät TC11-liitosahetta tutkimaan TC11-tiivisliitteen laser-hymy-depositio-korjausprosessia. Korjaamisen jälkeen depositioalue  hienoikuisella näytteellä ja rajapinnan uudelleensulamisalueella oli tyypillisiä Widmanstättin rakenneominaisuuksia, ja matriisin lämpövaikutusvyöhyke siirtyi Widmanstättin rakenteesta kahdelle tilalle. Jännitysvahvuus pystytyksen alueella oli noin 1200 MPa, mikä oli korkeampaa kuin rajapinnan siirtymisalueella ja matriisissa, kun taas muovisuus oli hieman alempi kuin matriisissa. Venyntäytimeet rakensivat kaikki matriisin sisällä. Lopulta todellinen pyöräparvi korjattiin pistepohjaisella sulamuspystytysmenetelmällä, se selvisi ylinsuunta-arvioinnista ja toteutti asennuksen käyttöönoton. Bian Hongyou ja kollegat [41] käyttivät TA15-pyhätä tutkimaan TC17-titaanilaitteen laseripohjaista lisäyksetukikorjausta ja tutkivat erilaisten hidaslämpökuuman vaikutuksia eri lämpötiloissa (610 ℃ , 630 ℃ ja 650 ℃ ) on sen mikrostruktuuri ja ominaisuudet. Tulokset osoittivat, että laseriputoimalla korjatun TA15/TC17-miehityksen vetoselite voi saavuttaa 1029 MPa, mutta muovisuus on suhteellisen alhainen, vain 4,3 %, mikä vastaa 90,2 % ja 61,4 % TC17-puristuksista. Erilaisilla lämpötiloilla tehdyn kuorennuksen jälkeen vetoselite ja muovisuus paranevat huomattavasti. Kun hienosyöttötammantila on 650 ℃ , korkein vetoselite on 1102 MPa, mikä vastaa 98,4 % TC17-puristuksista, ja katkaiseminen pituuksessa on 13,5 %, mikä on merkittävästi parempi kuin putoamisessa.

Kaariyhteenlisäyksen korjausalaalla Liu et al. [42] suorittivat korjaustutkimuksen simuloitusta TC4-titaanikidebladi-kohteesta, jossa puuttuu osa. Talletetussa kerroksessa saatiin sekoituskyrjymorfologioa yhdenmuotoisten kristallien ja pylväsristeiden välillä, jonka maksimijyrkkysite oli 991 MPa ja venymä 10 %. Zhuo et al. [43] käyttivät TC11-lasikeinaa TC17-titaanikideen kaariyhteenlisäyksen korjaustutkimukseen ja analysoivat talletetun kerroksen ja lämpövaikutusalueen mikrostruktuurievoluutiota. Jyrkkysite oli 1015,9 MPa kuumattomissa olosuhteissa, ja venymä oli 14,8 %, mikä antoi hyviä kokonaisominaisuuksia. Chen et al. [44] tutkivat eri hienosäätölämpötilojen vaikutusta TC11/TC17-titaanikidekorjausnäytteiden mikrostruktuuriin ja mekaanisiin ominaisuuksiin. Tulokset osoittivat, että korkeampi hienosäätölämpötila paransi korjausnäytteiden venymiä.

Tutkimus metallien lisäysvalmistusteknologian käyttöön paikallisten vaurioiden korjaamiseksi tiililoysipaloissa on vielä vain alkuvoimassa. Korjatut sivut täytyy arvioida ei vain kiinnittämiskerroksen mekaanisista ominaisuuksista, vaan myös korjatuista sivuista niiden rajapinnan mekaanisten ominaistenojen suhteen on yhtä tärkeää.

3 Tiililoysipaloja suurten vaurioiden korvaaminen ja korjaus

Jotta kompressorin rotorirakenteen yksinkertaistamista ja painon vähentämistä voidaan helpottaa, modernissa lentokone moottoreissa käytetään usein kokonaisrakennepalstalevyjä, jotka muodostavat yhdenkappaisen rakenteen integroimalla työpalkit ja palstalevyt yhteen ilman koura-ja kurkkurakennetta. Painon keventämisen tavoitteiden saavuttamisen lisäksi se mahdollistaa myös konventioiden koura- ja kurkkorakenteiden kulumisen ja aerodynamiikan menetyksen välttämisen. Kompressorian palstapalkkien pinta- ja paikallisen vaurion korjaus on melko samankaltainen kuin aiemmin mainittu erillispalkin korjaustapa. Kokonaisrakennepalstapalkin murtumien tai puuttuvien osien korjausta varten käytetään laajasti suoraviivaisia jännityssoudattimia niiden ainutlaatuisten prosessien ja etujen vuoksi. Sen prosessi näkyy kuvassa 8 [45].

Mateo ja kollegat [46] käyttivät lineaarista kitkauspisteytystä Ti-6246 titaanilaitteen korjaamisen simuloimiseen. Tulokset osoittivat, että sama vaurio, jota on korjattu enintään kolme kertaa, oli kapeampi lämpövaikutusvyöhyke ja hienompi kitkasyrjäraakennelma. Venymävoimakkuus laski 1048 MPasta 1013 MPar, kun korjausten määrä kasvoi. Kuitenkin sekä venymä- että väsymysnäytteet murskautuivat perusmateriaalialueella, kaukana kitkualueesta.

Ma ja kollegat [47] tutkivat eri lämpökuuntemperatuurien vaikutusta (530 ° C + 4h ilmakehokylmä, 610 ° C + 4h ilmakehokylmä, 670 ° C + 4h ilmakehokylmä) ​​ tC17 titaanilaitteen lineaarikakkukitkusten mikrorakenteeseen ja mekaanisiin ominaisuuksiin. Tulokset osoittavat, että kun lämpökuuntelu temperatuuri nousee, molemmat α -fase ja β -fase näyttävät merkittävästi lisääntyneen uudelleenkristalloitumisasteeltaan. Venymä- ja vaikuttajien murtopohja muuttui brittilisestä murtopohjasta joustavaksi murtopohjaksi. Lämpökuunnossaa 670 ° C, vetospekimen murtuminen tapahtui pohjamateriaalissa. Vetovoima oli 1262 MPa, mutta venymä oli vain 81,1% pohjamateriaalin suhteessa.

Tällä hetkellä kotimaisten ja ulkomaiden tutkimukset osoittavat, että suoraviivainen kitkausparannustechnologiailla on ominaisuus itsepuhtaistaa oksidit, mikä mahdollistaa tehokkaasti oksidien poistamisen liitospinnalta ilman sellaisia metallioraukkauksia, jotka aiheutuvat sulautumisesta. Samalla se voi toteuttaa eriaineisten materiaalien yhdistämisen saadakseen kaksinkertaisesti-alloysin/kaksinkertaisesti-toiminnallisuuden kokonaiset lehtiskeemat, ja se voi suorittaa nopeasti lehtirunkojen murtumien tai puuttuvien paltojen korjauksen eriaineisista materiaaleista valmistetuista kokonaislehtiskeemasta [38]. Kuitenkin suoraviivaisten kitkaustekniikoiden käytössä kokonaislehtiskeemien korjaamiseksi on edelleen monia ratkaistavia ongelmia, kuten suuria jäännösvoimia liitoissa ja vaikeuksia eriaineisten materiaalien yhdistämisen laadun hallinnassa. Samalla uusien materiaalien suoraviivainen kitkausprosessi vaatii lisätutkimusta.

Ota yhteyttä

Kiitos mielenkierröstänne yrityksemme suhteen! Tunnustettuna kaasuturbiinikomponenttien valmistajana me pysymme sitoutuneina teknologian kehittämiseen ja palvelujen parantamiseen, tarjoamalla entistä laadukkaampia ratkaisuja asiakkaillemme ympäri maailmaa. Jos sinulla on kysymyksiä, ehdotuksia tai yhteistyöintentioneja, olemme iloisia auttaaksemme sinua. Ota meihin yhteyttä seuraavilla tavoilla:

WhatsAPP: +86 135 4409 5201

Sähköposti ：[email protected]