Kuljetus-, sotilas-, tuotanto- ja muihin tarkoituksiin käytettävien lentokoneiden suorituskykyvaatimusten kasvaessa varhaisimmat mäntämoottorit eivät enää pystyneet täyttämään nopeiden lentojen tarpeita. Siksi 1950-luvulta lähtien kaasuturbiinimoottorit ovat vähitellen tulleet valtavirtaan.
Vuonna 1928 brittiläinen Sir Frank Whittle totesi sotaakatemiassa opiskellessaan valmistumistyössään "Future Development in Aircraft Design", että potkurimoottoreiden tuleva kehitys ei silloin kyennyt sopeutumaan tarpeisiin. korkealla korkeudella tai yli 800 km/h lentonopeudella. Hän ehdotti ensin ajatusta siitä, mitä nykyään kutsutaan suihkumoottoriksi (moottorimoottoriksi): paineilma johdetaan polttokammioon (poltto) perinteisen männän kautta, ja syntyvää korkean lämpötilan kaasua käytetään suoraan lennon edistämiseen, mikä voi pitää potkurimoottorina ja polttokammiorakenteena. Myöhemmissä tutkimuksissa hän hylkäsi ajatuksen raskaan ja tehottoman männän käytöstä ja ehdotti turbiinin (turbiinin) käyttöä paineilman tuottamiseksi polttokammioon, ja turbiinin teho saatiin korkean lämpötilan pakokaasusta. Vuonna 1930 Whittle haki patenttia, ja vuonna 1937 hän kehitti maailman ensimmäisen keskipakoisuihkumoottorin, jota käytettiin virallisesti Gloster E.28/39 -lentokoneessa vuonna 1941. Siitä lähtien kaasuturbiinimoottorit ovat hallinneet lentovoimaa ja ovat tärkeä symboli maan tieteellisestä ja teknologisesta teollisesta tasosta ja kattavasta kansallisesta vahvuudesta.
Lentokoneiden moottorit voidaan jakaa neljään perustyyppiin käyttötarkoituksensa ja rakenteellisten ominaisuuksiensa mukaan: suihkuturbiinimoottorit, turbopuhallinmoottorit, turboakselimoottorit ja potkuriturbiinimoottorit:
Lentokoneiden kaasuturbiinimoottoreiksi viitataan turbiinimoottoreina, jotka ovat vanhimpia käytettyjä kaasuturbiinimoottoreita. Työntövoiman synnyttämistavan näkökulmasta turboriuihkumoottorit ovat yksinkertaisimpia ja suoriimpia moottoreita. Päättely perustuu pyörteen nopean ruiskutuksen synnyttämään reaktiovoimaan. Nopea ilmavirta kuitenkin vie paljon lämpöä ja kineettistä energiaa samanaikaisesti, mikä aiheuttaa suuria energiahäviöitä.
Turbopuhallinmoottori jakaa moottoriin virtaavan ilman kahteen reittiin: sisäkanavaan ja ulompaan kanavaan, mikä lisää kokonaisilmavirtaa ja alentaa poistoilman lämpötilaa ja sisäkanavan ilmavirran nopeutta.
Turboakseli- ja potkuriturbiinimoottorit eivät tuota työntövoimaa ilmavirran ruiskutuksella, joten pakokaasun lämpötila ja nopeus laskevat huomattavasti, lämpöhyötysuhde on suhteellisen korkea ja moottorin polttoaineenkulutus on alhainen, mikä sopii pitkän matkan lentokoneisiin. Potkurin nopeus ei yleensä muutu, ja eri työntövoimat saadaan aikaan säätämällä siiven kulmaa.
Profan-moottori on potkuriturbiini- ja tuuletinmoottorien välinen moottori. Se voidaan jakaa propfan-moottoreihin, joissa on kanavoitu potkurikotelo, ja propfan-moottoreihin ilman kanavoitua potkurikoteloa. Profan-moottori on kilpailukykyisin uusi energiaa säästävä moottori, joka soveltuu aliäänilennolle.
Siviili-ilmailumoottorit ovat käyneet läpi yli puolen vuosisadan kehitystyötä. Moottorin rakenne on kehittynyt varhaisesta keskipakoturbiinimoottorista yksiroottoriseksi aksiaalivirtausmoottoriksi, kaksiroottorisesta suihkuturbiinimoottorista matalan ohitussuhteen turbiinimoottoriksi ja sitten korkean ohitussuhteen turbiinimoottoriksi. Rakennetta on jatkuvasti optimoitu tehokkuuteen ja luotettavuuteen pyrkien. Turbiinin tulolämpötila oli vain 1200-1300K ensimmäisen sukupolven turboreettimoottoreissa 1940- ja 1950-luvuilla. Se kasvoi noin 200 1980 jokaisen lentokonepäivityksen myötä. 1800-luvulla neljännen sukupolven kehittyneiden hävittäjien turbiinin tulolämpötila oli 2000-1K[XNUMX].
Keskipakoilmakompressorin periaate on, että juoksupyörä pyörittää kaasua suurella nopeudella, jolloin kaasu tuottaa keskipakovoimaa. Johtuen kaasun paisuntapainevirtauksesta siipipyörässä, kaasun virtausnopeus ja paine siipipyörän läpi kulkemisen jälkeen lisääntyvät ja paineilmaa tuotetaan jatkuvasti. Sillä on lyhyt aksiaalinen mitta ja korkea yksivaiheinen painesuhde. Aksiaalivirtausilmakompressori on kompressori, jossa ilmavirtaus virtaa periaatteessa samansuuntaisesti pyörivän siipipyörän akselin kanssa. Aksiaalivirtauskompressori koostuu useista vaiheista, joista jokainen sisältää rivin roottorin siipiä ja seuraavan rivin staattorin siipiä. Roottori on työsiivet ja pyörä, ja staattori on ohjain. Ilmaa kiihdytetään ensin roottorin siiveillä, hidastetaan ja puristetaan staattorin siipien kanavassa ja toistetaan monivaiheisissa siiveissä, kunnes kokonaispainesuhde saavuttaa vaaditun tason. Aksiaalivirtauskompressorilla on pieni halkaisija, mikä on kätevää monivaiheisessa tandemkäytössä korkeamman painesuhteen saavuttamiseksi.
Turbopuhallinmoottoreissa käytetään yleensä suunnitteluparametreina ohitussuhdetta, moottorin painesuhdetta, turbiinin tulolämpötilaa ja tuulettimen painesuhdetta:
Ohitussuhde (BPR): Poistokanavien kautta virtaavan kaasun massan suhde moottorin sisäkanavien kautta virtaavan kaasun massaan. Suihkuturbiinimoottorin edessä olevaa roottoria kutsutaan yleensä matalapainekompressoriksi, ja turbiinimoottorin edessä olevaa roottoria kutsutaan yleensä tuulettimeksi. Painekaasu, joka kulkee matalapainekompressorin läpi, kulkee turboreutimoottorin kaikkien osien läpi; puhaltimen läpi kulkeva kaasu on jaettu sisä- ja ulkokanaviin. Turbopuhallinmoottoreiden ilmaantumisen jälkeen BPR on lisääntynyt, ja tämä trendi on erityisen ilmeinen siviiliturbimoottoreissa.
Moottorin painesuhde (EPR): Suuttimen ulostulon kokonaispaineen suhde kompressorin sisääntulon kokonaispaineeseen.
Turbiinin tulolämpötila: Polttokammion pakokaasun lämpötila, kun se tulee turbiiniin.
Tuulettimen puristussuhde: Kutsutaan myös puristussuhteeksi, kompressorin ulostulossa olevan kaasun paineen suhde kaasun paineeseen tuloaukossa.
Kaksi tehokkuutta:
Lämpöhyötysuhde: Mitta siitä, kuinka tehokkaasti moottori muuntaa palamisen tuottaman lämpöenergian mekaaniseksi energiaksi.
Propulsiotehokkuus: Ilma-aluksen kuljettamiseen käytetyn moottorin tuottaman mekaanisen energian osuuden mitta.
1970-luvulla Yhdysvallat käytti ensimmäisenä PWA1422-suuntaisia kiinteytysteriä sotilas- ja siviililentokoneiden moottoreissa.
1980-luvun jälkeen kolmannen sukupolven moottorin työntövoima-painosuhde nousi yli 8:aan, ja turbiinin siivet alkoivat käyttää ensimmäisen sukupolven SX-, PWA1480-, RenéN4-, CMSX-2- ja kiinalaisia DD3-malleja. Sen lämmönkestävyys on 80K korkeampi kuin parhaan suunnatun jähmettymisvalu korkean lämpötilan metalliseoksen PWA1422. Edut. Yhdessä kalvojäähdytyksen yksikanavaisen onttotekniikan kanssa turbiinin siipien käyttölämpötila saavuttaa 1600-1750K. .
Neljännen sukupolven turbopuhallinmoottori käyttää toisen sukupolven SXPWA1484-, RenéN5-, CMSX-4- ja DD6-malleja. Re-elementtejä ja monikanavaista korkeapaineilmajäähdytystekniikkaa lisäämällä turbiinin siipien käyttölämpötila saavuttaa 1800K-2000K. 2000K ja 100h:ssa Kestävä lujuus saavuttaa 140MPa.
Kolmannen sukupolven SX, joka kehitettiin 1990-luvun jälkeen, sisältää RenéN6:n, CMRX-10:n ja DD9:n, joilla on hyvin ilmeiset virumislujuusedut toisen sukupolven SX:ään verrattuna. Monimutkaisten jäähdytyskanavien ja lämpösulkupinnoitteiden suojassa turbiinin tulolämpötila, jonka se kestää, saavuttaa 3000K. Terissä käytetty metallien välinen seos saavuttaa 2200K ja 100h kestävä lujuus saavuttaa 100MPa.
Tällä hetkellä kehitteillä ovat neljännen sukupolven SX, joita edustavat MC-NG[4], TMS-138 jne., ja viidennen sukupolven SX, joita edustaa TMS-162 jne. Sen koostumukselle on ominaista uusien harvinaisten maametallien lisääminen, kuten kuten Ru ja Pt, mikä parantaa merkittävästi SX:n korkean lämpötilan virumista. Viidennen sukupolven korkean lämpötilan metalliseoksen käyttölämpötila on saavuttanut 1150 °C, mikä on lähellä teoreettista käyttölämpötilan rajaa 1226 °C.
3.1 Nikkelipohjaisten yksikidesuperseosten koostumusominaisuudet ja faasikoostumus
Matriisielementtien tyypin mukaan korkean lämpötilan seokset voidaan jakaa rautapohjaisiin, nikkelipohjaisiin ja kobolttipohjaisiin ja edelleen jakaa valu-, taonta- ja jauhemetallurgisiin makrorakenteisiin. Nikkelipohjaisilla seoksilla on parempi suorituskyky korkeissa lämpötiloissa kuin kahdella muulla korkean lämpötilan metalliseoksella, ja ne voivat toimia pitkään ankarissa ja korkeissa lämpötiloissa.
Nikkelipohjaiset korkean lämpötilan seokset sisältävät vähintään 50 % Ni. Niiden FCC-rakenne tekee niistä erittäin yhteensopivia joidenkin seosaineiden kanssa. Suunnitteluprosessin aikana lisättyjen seosalkuaineiden määrä on usein yli 10. Lisättyjen seosalkuaineiden yhteisyys luokitellaan seuraavasti: (1) Ni, Co, Fe, Cr, Ru, Re, Mo ja W ovat ensiluokkaisia alkuaineita. , jotka toimivat austeniittista stabiloivina elementteinä; (2) Al:lla, Ti:llä, Ta:lla ja Nb:llä on suuremmat atomisäteet, jotka edistävät vahvistavien faasien, kuten yhdisteen Ni3 (Al, Ti, Ta, Nb) muodostumista, ja ne ovat toisen luokan alkuaineita; (3) B, C ja Zr ovat kolmannen luokan alkuaineita. Niiden atomikoko on paljon pienempi kuin Ni-atomien, ja ne erottuvat helposti γ-faasin raerajoille, mikä vaikuttaa raerajajen vahvistamiseen [14].
Nikkelipohjaisten yksikiteisten korkean lämpötilan metalliseosten faasit ovat pääasiassa: y-faasi, y'-faasi, karbidifaasi ja topologinen tiiviisti pakattu faasi (TCP-faasi).
γ-faasi: γ-faasi on austeniittifaasi, jonka kiderakenne on FCC, joka on kiinteä liuos, jonka muodostavat nikkeliin liuenneet alkuaineet, kuten Cr, Mo, Co, W ja Re.
γ'-faasi: γ'-faasi on FCC:n metallienvälinen Ni3(Al,Ti)-yhdiste, joka muodostuu saostusfaasina ja säilyttää tietyn koherenssin ja epäsopivuuden matriisifaasin kanssa ja sisältää runsaasti Al:ta, Ti:ta, Ta:ta ja muita elementtejä.
Karbidifaasi: Toisesta nikkelipohjaisesta SX-sukupolvesta alkaen lisätään pieni määrä C:tä, mikä johtaa karbidien esiintymiseen. Pieni määrä karbideja on dispergoitunut matriisiin, mikä parantaa lejeeringin suorituskykyä korkeassa lämpötilassa jossain määrin. Se on yleensä jaettu kolmeen tyyppiin: MC, M23C6 ja M6C.
TCP-vaihe: Palvelun ikääntyessä liialliset tulenkestävät elementit, kuten Cr, Mo, W ja Re, edistävät TCP-vaiheen saostumista. TCP muodostetaan yleensä levyn muodossa. Levyn rakenteella on negatiivinen vaikutus sitkeyteen, virumiseen ja väsymisominaisuuksiin. TCP-vaihe on yksi virumisrepeämisen aiheuttajista.
Vahvistusmekanismi
Nikkelipohjaisten superseosten lujuus tulee useiden kovettumismekanismien kytkennästä, mukaan lukien kiinteän liuoksen vahvistaminen, saostusvahvistus ja lämpökäsittely dislokaatiotiheyden lisäämiseksi ja dislokaatioalusrakenteen kehittäminen vahvistuksen aikaansaamiseksi.
Kiinteäliuoksen kovettamisen tarkoituksena on parantaa peruslujuutta lisäämällä erilaisia liukoisia alkuaineita, mukaan lukien Cr, W, Co, Mo, Re ja Ru.
Erilaiset atomisäteet johtavat tiettyyn atomihilan vääristymiseen, mikä estää dislokaatioliikettä. Kiinteän liuoksen vahvistuminen lisääntyy atomikokoeron kasvaessa.
Kiinteän liuoksen vahvistaminen vähentää myös pinoamisvikaenergiaa (SFE), mikä estää pääasiassa dislokaatiota poikkiliukumista, joka on ei-ideaalisten kiteiden tärkein muodonmuutostapa korkeissa lämpötiloissa.
Atomiklusterit tai lyhyen kantaman mikrorakenteet ovat toinen mekanismi, joka auttaa saamaan vahvistusta kiinteän liuoksen kautta. Re-atomit SX:ssä erottuvat dislokaatioytimen vetojännitysalueella γ/y'-rajapinnassa muodostaen "Cottrell-ilmakehän", joka estää tehokkaasti dislokaatioliikkeen ja halkeaman etenemisen. (Liukoiset atomit keskittyvät reunasiirtymien vetojännitysalueelle vähentäen hilan vääristymiä, muodostaen Coriolis-kaasurakenteen ja tuottavat vahvan kiinteän liuoksen vahvistavan vaikutuksen. Vaikutus lisääntyy liuenneen aineen atomipitoisuuden kasvaessa ja koon kasvaessa. ero)
Re, W, Mo, Ru, Cr ja Co vahvistavat tehokkaasti y-faasia. γ-matriisin kiinteällä liuosvahvistuksella on erittäin tärkeä rooli nikkelipohjaisten korkean lämpötilan metalliseosten virumislujuudessa.
Saostumista kovettavaan vaikutukseen vaikuttaa γ'-faasin tilavuusosuus ja koko. Korkean lämpötilan metalliseosten koostumuksen optimoinnin tarkoituksena on pääasiassa lisätä γ'-faasin tilavuusosuutta ja parantaa mekaanisia ominaisuuksia. Korkean lämpötilan SX-lejeeringit voivat sisältää 65–75 % γ'-faasista, mikä johtaa hyvään virumislujuuteen. Tämä edustaa y/y'-rajapinnan vahvistavan vaikutuksen käyttökelpoista maksimiarvoa, ja edelleen lisäys johtaa lujuuden merkittävään laskuun. Korkean lämpötilan metalliseosten virumislujuuteen, joilla on korkea γ'-faasitilavuusosuus, vaikuttaa y'-faasin hiukkasten koko. Kun γ'-vaiheen koko on pieni, dislokaatioilla on taipumus kiivetä sen ympärille, mikä johtaa virumisvoiman heikkenemiseen. Kun dislokaatiot pakotetaan katkaisemaan γ'-vaihetta, virumisvoimakkuus saavuttaa maksiminsa. Kun y'-faasin hiukkasten koko kasvaa, dislokaatioilla on taipumus taipua niiden väliin, mikä johtaa virumislujuuden heikkenemiseen [14].
On kolme pääasiallista sademäärää vahvistavaa mekanismia:
Hilan epäsovituksen vahvistuminen: γ'-faasi dispergoituu ja saostuu y-faasimatriisiin koherentilla tavalla. Molemmat ovat FCC-rakenteita. Hilan epäsopivuus heijastaa näiden kahden vaiheen välisen koherentin rajapinnan stabiilisuutta ja jännitystilaa. Parhaimmillaan matriisilla ja saostuneella faasilla on sama kiderakenne ja saman geometrian hilaparametrit, jotta y-faasiin voidaan täyttää enemmän saostuneita faaseja. Nikkelipohjaisten korkean lämpötilan metalliseosten yhteensopimattomuusalue on 0–±1 %. Re ja Ru ovat ilmeisesti erotettuja y-faasista. Re:n ja Ru:n kasvu lisää hilan epäsopivuutta.
Järjestyksen vahvistaminen: Dislokaatioleikkaus aiheuttaa epäjärjestystä matriisin ja saostuneen faasin välille, mikä vaatii enemmän energiaa
Dislokaatioohitusmekanismi: nimeltään Orowan-mekanismi (Orowan bowing), se on vahvistava mekanismi, jossa metallimatriisissa saostunut faasi estää liikkeessä olevaa dislokaatiota jatkamasta liikettä. Perusperiaate: Kun liikkuva dislokaatio kohtaa hiukkasen, se ei pääse läpäisemään, mikä johtaa ohituskäyttäytymiseen, dislokaatiolinjan kasvuun ja tarvittava käyttövoima kasvaa, mikä johtaa vahvistavaan vaikutukseen.
3.3 Korkean lämpötilan metalliseosvalumenetelmien kehittäminen
Varhaisin korkeissa lämpötiloissa käytetty metalliseos voidaan jäljittää Nichromen keksinnöstä vuonna 1906. Turbokompressorien ja kaasuturbiinimoottorien ilmestyminen vauhditti korkean lämpötilan metalliseosten merkittävää kehitystä. Ensimmäisen sukupolven kaasuturbiinimoottorien siivet valmistettiin suulakepuristamalla ja takomalla, jolla oli ilmeisesti ajan rajoituksia. Tällä hetkellä korkean lämpötilan metalliseosturbiinien siivet valmistetaan enimmäkseen sijoitusvalulla, erityisesti suunnatulla kiinteytysmenetelmällä (DS). DS-menetelmän keksi ensimmäisen kerran Pratt & Whitneyn Versnyder-tiimi Yhdysvalloissa 1970-luvulla [3]. Vuosikymmenten kehitystyön aikana turbiinien siipien ensisijainen materiaali on muuttunut tasaakselisista kiteistä pylväskiteiksi ja optimoitu sitten yksikiteisiksi korkean lämpötilan seosmateriaaleiksi.
DS-teknologiaa käytetään pylväsytimestä valmistettujen metalliseosten SX-komponenttien valmistukseen, mikä parantaa merkittävästi korkean lämpötilan metalliseosten taipuisuutta ja lämpöiskun kestävyyttä. DS-teknologia varmistaa, että valmistetuilla pylväskiteillä on suuntaus, joka on yhdensuuntainen osan pääjännitysakselin kanssa, eikä satunnainen kideorientaatio. Periaatteessa DS:n on varmistettava, että sulan metallin jähmettyminen valussa tapahtuu nestemäisen syöttömetallin ollessa aina juuri jähmettynyt.
Pylväskiteiden valun on täytettävä kaksi ehtoa: (1) Yksisuuntainen lämmönvirtaus varmistaa, että kiintoaine-neste-rajapinta rakeen kasvupisteessä liikkuu yhteen suuntaan; (2) Kiinteä-neste-rajapinnan liikesuunnan edessä ei saa olla ytimiä.
Koska terän murtuminen tapahtuu yleensä korkean lämpötilan heikossa raerajarakenteessa, raerajan eliminoimiseksi käytetään suunnatun jähmettymisprosessin aikana jähmettymismuottia, jossa on "raevalitsin". Tämän rakenteen poikkileikkauskoko on lähellä raekokoa, joten vain yksi optimaalisesti kasvanut jyvä tulee valun muottipesään ja jatkaa sitten kasvuaan yksittäiskiteen muodossa, kunnes koko terä koostuu vain yksi vilja.
Kiteenvalitsin voidaan jakaa kahteen osaan: aloituslohkoon ja spiraaliin:
DS-prosessin alussa jyvät alkavat ydintyä aloituslohkon alaosassa. Viljan kasvun alkuvaiheessa määrä on suuri, koko on pieni ja suuntaero on suuri. Kilpaileva kasvukäyttäytyminen jyvien välillä hallitsee ja sivuseinän geometrinen estovaikutus on heikko. Tällä hetkellä suunnan optimoinnin vaikutus on ilmeinen; kun jyvien korkeus aloituslohkossa kasvaa, jyvien määrä vähenee, koko kasvaa ja suunta on lähellä. Kilpaileva kasvukäyttäytyminen rakeiden välillä heikkenee ja sivuseinän geometrinen estovaikutus hallitsee, mikä varmistaa, että kiteen suuntaa voidaan jatkuvasti optimoida, mutta orientaation optimointivaikutus heikkenee. Pienentämällä aloituspalkin sädettä ja lisäämällä aloituspalkin korkeutta voidaan tehokkaasti optimoida spiraaliosaan tulevien rakeiden suuntaa. Aloituskappaleen pituuden lisääminen kuitenkin lyhentää valun tehollista kasvutilaa ja antaa sinulle tuotantosyklin ja valmistelukustannukset. Siksi alustan geometrinen rakenne on järkevä suunnitella.
Spiraalin päätehtävä on yksikiteiden tehokas valinta, ja kyky optimoida rakeiden orientaatio on heikko. Kun DS-prosessi suoritetaan spiraalina, kaareva kanava tarjoaa tilaa dendriittihaarojen kasvulle ja rakeiden sekundaaridendriitit etenevät likviduslinjan suuntaan. Jyvillä on voimakas sivusuuntainen kehitystrendi ja jyvien suuntaus on vaihtelevassa tilassa ja optimointivaikutus on heikko. Siksi jyvien valinta spiraalissa riippuu pääasiassa spiraalisegmentin jyvien geometrisestä rajoitusedusta, kilpailun kasvuedusta ja tilalaajenemisedusta [7], eikä jyvien suositellun suunnan kasvuedusta, joka on vahva satunnaisuus [6]. Siksi pääasiallinen syy kiteen valinnan epäonnistumiseen on se, että spiraali ei näytä yksittäisten kiteiden valinnan roolia. Lisäämällä spiraalin ulkohalkaisijaa, pienentämällä nousua, spiraalin pinnan halkaisijaa ja pienentämällä aloituskulmaa, kiteen valintavaikutusta voidaan parantaa merkittävästi.
Onttojen yksikideturbiinien siipien valmistus vaatii yli tusinaa vaihetta (metalliseoksen sulatus, yksikidekalvokuoren valmistus, monimutkaisen konfiguraation keraamisen ytimen valmistus, sulavalu, suuntautuva kiinteytys, lämpökäsittely, pintakäsittely, lämpösulkupinnoitteen valmistus jne. ). Monimutkainen prosessi on altis erilaisille vaurioille, kuten hajarakeille, pisamioille, pienikulmaisille raerajoille, juovakiteille, orientaatiopoikkeamille, uudelleenkiteytymiselle, suurikulmaisille raerajoille ja kiteen valinnan epäonnistumiselle.
Kuumia uutisia2024-12-31
2024-12-04
2024-12-03
2024-12-05
2024-11-27
2024-11-26
Ammattitaitoinen myyntitiimimme odottaa konsultaatiotasi.
EN
AR
BG
HR
CS
DA
NL
FI
FR
DE
EL
HI
IT
JA
KO
EI
PL
PT
RO
RU
ES
SV
TL
IW
LV
LT
SR
SK
SL
UK
VI
ET
HU
TH
TR
AF
MS
GA
IS
