Viena kristāla turbīnu lāpstiņas: tehnoloģisks sasniegums, kas pārkāpj augstas temperatūras robežas Latvija

1 Aviācijas gāzturbīnu dzinēju izstrāde

Palielinoties veiktspējas prasībām lidmašīnām transporta, militāriem, ražošanas un citiem mērķiem, agrākie virzuļdzinēji vairs nespēja apmierināt ātrgaitas lidojumu vajadzības. Tāpēc kopš pagājušā gadsimta piecdesmitajiem gadiem gāzes turbīnu dzinēji pakāpeniski ir kļuvuši plaši izplatīti.

1928. gadā sers Frenks Vitls no Apvienotās Karalistes, studējot militārajā akadēmijā, savā diplomdarbā "Future Development in Aircraft Design" norādīja, ka saskaņā ar tā laika tehniskajām zināšanām propelleru dzinēju nākotnes attīstība nevarēja pielāgoties vajadzībām. lielā augstumā vai lidojuma ātrumā, kas pārsniedz 800 km/h. Viņš vispirms ierosināja koncepciju par to, ko tagad sauc par reaktīvo dzinēju (motora dzinēju): sadegšanas kamerā (sadegšana) tiek piegādāts saspiests gaiss caur tradicionālo virzuli, un radītā augstas temperatūras gāze tiek tieši izmantota lidojuma virzīšanai, kas var jāuzskata par dzenskrūves dzinēju un sadegšanas kameras konstrukciju. Turpmākajos pētījumos viņš atteicās no idejas par smaga un neefektīva virzuļa izmantošanu un ierosināja izmantot turbīnu (turbīnu), lai sadegšanas kamerā nodrošinātu saspiestu gaisu, un turbīnas jauda tika iegūta no augstas temperatūras izplūdes gāzēm. 1930. gadā Vitls iesniedza patenta pieteikumu, un 1937. gadā viņš izstrādāja pasaulē pirmo centrbēdzes turboreaktīvo dzinēju, ko oficiāli izmantoja lidmašīnā Gloster E.28/39 1941. gadā. Kopš tā laika gāzturbīnu dzinēji dominē aviācijas jaudā un ir nozīmīgs valsts zinātniski tehnoloģiskā industriālā līmeņa un visaptveroša nacionālā spēka simbols.

Gaisa kuģu dzinējus var iedalīt četros pamattipos pēc to izmantošanas un konstrukcijas īpašībām: turboreaktīvie dzinēji, turboventilatora dzinēji, turbovārpstas dzinēji un turbopropelleru dzinēji:

Aviācijas gāzturbīnu dzinēji tiek saukti par turboreaktīvajiem dzinējiem, kas ir agrākie izmantotie gāzturbīnu dzinēji. No vilces ģenerēšanas veida viedokļa turboreaktīvie dzinēji ir visvienkāršākie un vistiešākie dzinēji. Pamatojums balstās uz reakcijas spēku, ko rada virpuļa liela ātruma iesmidzināšana. Tomēr ātrgaitas gaisa plūsma vienlaikus atņem daudz siltuma un kinētiskās enerģijas, radot lielus enerģijas zudumus.

Turboventilatora dzinējs sadala dzinējā ieplūstošo gaisu divos ceļos: iekšējā kanālā un ārējā kanālā, kas palielina kopējo gaisa plūsmu un samazina izplūdes temperatūru un iekšējā kanāla gaisa plūsmas ātrumu.

Turbovārpstas un turbopropelleru dzinēji nerada vilci ar gaisa plūsmas iesmidzināšanu, tāpēc izplūdes gāzu temperatūra un ātrums ir ievērojami samazināts, termiskā efektivitāte ir salīdzinoši augsta un dzinēja degvielas patēriņa līmenis ir zems, kas ir piemērots liela attāluma lidmašīnām. Dzenskrūves ātrums parasti nemainās, un, regulējot lāpstiņas leņķi, tiek iegūti dažādi vilces spēki.

Profesionālais dzinējs ir dzinējs starp turbopropelleru un turboventilatora dzinējiem. To var iedalīt propellerdzinējos ar dzenskrūves korpusiem un ventilatora dzinējiem bez dzenskrūves korpusiem. Profan dzinējs ir viskonkurētspējīgākais jaunais enerģijas taupīšanas dzinējs, kas piemērots zemskaņas lidojumam.

Civilās aviācijas un kosmosa dzinēji ir izstrādāti vairāk nekā pusgadsimtu. Dzinēja struktūra ir attīstījusies no agrīnā centrbēdzes turbīnas dzinēja uz viena rotora aksiālās plūsmas dzinēju, no divu rotoru turboreaktīvo dzinēju līdz zemas apvada pakāpes turboventilatora dzinējam un pēc tam uz augstas apvedceļa pakāpes turboventilatora dzinēju. Struktūra ir nepārtraukti optimizēta, tiecoties pēc efektivitātes un uzticamības. Turbīnas ieplūdes temperatūra bija tikai 1200-1300K pirmās paaudzes turboreaktīvo dzinēju 1940. un 1950. gados. Tas palielinājās par aptuveni 200 1980 ar katru lidmašīnas jaunināšanu. Līdz 1800. gadiem ceturtās paaudzes moderno iznīcinātāju turbīnas ieplūdes temperatūra sasniedza 2000–1 K[XNUMX].

Centrbēdzes gaisa kompresora princips ir tāds, ka lāpstiņritenis virza gāzi griezties lielā ātrumā, lai gāze radītu centrbēdzes spēku. Gāzes izplešanās spiediena plūsmas dēļ lāpstiņritenī palielinās gāzes plūsmas ātrums un spiediens pēc iziešanas cauri lāpstiņritenim, un nepārtraukti tiek ražots saspiests gaiss. Tam ir īss aksiālais izmērs un augsta vienpakāpes spiediena attiecība. Aksiālās plūsmas gaisa kompresors ir kompresors, kurā gaisa plūsma pamatā plūst paralēli rotējošā lāpstiņriteņa asij. Aksiālās plūsmas kompresors sastāv no vairākiem posmiem, katrā posmā ir rotora lāpstiņu rinda un nākamā statora lāpstiņu rinda. Rotors ir darba asmeņi un ritenis, un stators ir virzītājspēks. Gaiss vispirms tiek paātrināts ar rotora lāpstiņām, palēnināts un saspiests statora lāpstiņas kanālā, un tas atkārtojas daudzpakāpju lāpstiņās, līdz kopējā spiediena attiecība sasniedz nepieciešamo līmeni. Aksiālās plūsmas kompresoram ir mazs diametrs, kas ir ērts daudzpakāpju tandēma lietošanai, lai iegūtu lielāku spiediena attiecību.  

Turboventilatora dzinēji parasti izmanto apvedceļa attiecību, dzinēja spiediena attiecību, turbīnas ieplūdes temperatūru un ventilatora spiediena attiecību kā konstrukcijas parametrus:

Apvedceļa koeficients (BPR): caur izplūdes kanāliem plūstošās gāzes masas attiecība pret gāzes masu, kas plūst caur dzinēja iekšējiem kanāliem. Rotoru turboreaktīvo dzinēja priekšpusē parasti sauc par zemspiediena kompresoru, un turboventilatora dzinēja priekšpusē esošo rotoru parasti sauc par ventilatoru. Spiediena gāze, kas iet caur zemspiediena kompresoru, iet cauri visām turboreaktīvo dzinēja daļām; gāze, kas iet caur ventilatoru, tiek sadalīta iekšējā un ārējā kanālā. Kopš turboventilatoru dzinēju parādīšanās BPR ir palielinājies, un šī tendence ir īpaši acīmredzama civilajiem turboventilatoru dzinējiem.

Dzinēja spiediena attiecība (EPR): kopējā spiediena attiecība sprauslas izejā pret kopējo spiedienu kompresora ieplūdē.

Turbīnas ieplūdes temperatūra: sadegšanas kameras izplūdes temperatūra, kad tā nonāk turbīnā.

Ventilatora kompresijas pakāpe: dēvēta arī par kompresijas pakāpi, gāzes spiediena attiecību kompresora izejā pret gāzes spiedienu ieplūdē.

Divas efektivitātes:

Siltuma efektivitāte: mērs, cik efektīvi dzinējs pārvērš sadegšanas radīto siltumenerģiju mehāniskajā enerģijā.

Piedziņas efektivitāte: dzinēja ģenerētās mehāniskās enerģijas īpatsvars, ko izmanto gaisa kuģa piedziņai.

2 Turbīnas lāpstiņu izstrāde

Iteratīvā attīstība

Ņemot par piemēru turboventilatora dzinēju, lāpstiņu vērtība veido pat 35%, un tie ir kritiska sastāvdaļa lidmašīnu dzinēju ražošanā. Dzinējā ir no 3,000 līdz 4,000 aviācijas lāpstiņām, kuras var iedalīt trīs kategorijās: ventilatora lāpstiņas, kompresora lāpstiņas un turbīnu lāpstiņas. Turbīnu lāpstiņu vērtība ir visaugstākā, sasniedzot 63%. Tajā pašā laikā tie ir arī turboventilatoru dzinēju lāpstiņas ar visaugstākajām ražošanas grūtībām un ražošanas izmaksām [2].    

Septiņdesmitajos gados Amerikas Savienotās Valstis bija pirmās, kas militāro un civilo lidmašīnu dzinējos izmantoja PWA1970 virziena sacietēšanas asmeņus.

Pēc 1980. gadiem trešās paaudzes dzinēja vilces un svara attiecība palielinājās līdz vairāk nekā 8, un turbīnu lāpstiņas sāka izmantot pirmās paaudzes SX, PWA1480, RenéN4, CMSX-2 un Ķīnas DD3. Tā temperatūras nestspēja ir par 80 K augstāka nekā labākajam virziena cietināšanas liešanas augstas temperatūras sakausējumam PWA1422. Priekšrocības. Apvienojumā ar plēves dzesēšanas vienkanāla dobu tehnoloģiju, turbīnas lāpstiņu darba temperatūra sasniedz 1600-1750K. .

Ceturtās paaudzes turboventilatora dzinējs izmanto otrās paaudzes SXPWA1484, RenéN5, CMSX-4 un DD6. Pievienojot Re elementus un daudzkanālu augstspiediena gaisa dzesēšanas tehnoloģiju, turbīnas lāpstiņu darba temperatūra sasniedz 1800K-2000K. Pie 2000K un 100h ilgstošais spēks sasniedz 140MPa.

Trešās paaudzes SX, kas izstrādāts pēc deviņdesmitajiem gadiem, ietver RenéN1990, CMRX-6 un DD10, kam ir ļoti acīmredzamas šļūdes izturības priekšrocības salīdzinājumā ar otrās paaudzes SX. Sarežģītu dzesēšanas kanālu un termiskās barjeras pārklājumu aizsardzībā turbīnas ieplūdes temperatūra, ko tā var izturēt, sasniedz 9K. Asmeņos izmantotais intermetāliskais sakausējums sasniedz 3000K, un 2200h ilgstošā izturība sasniedz 100MPa.

Pašlaik tiek izstrādāti ceturtās paaudzes SX, ko pārstāv MC-NG[4], TMS-138 utt., un piektās paaudzes SX, ko pārstāv TMS-162 utt. Tā sastāvu raksturo jaunu retzemju elementu pievienošana, piemēram, kā Ru un Pt, kas ievērojami uzlabo SX šļūdes veiktspēju augstā temperatūrā. Piektās paaudzes augstas temperatūras sakausējuma darba temperatūra ir sasniegusi 1150°C, kas ir tuvu teorētiskajai darba temperatūras robežai 1226°C.

3 Uz niķeļa bāzes veidotu monokristālu supersakausējumu izstrāde

3.1. Uz niķeļa bāzes izgatavotu monokristālu supersakausējumu sastāva raksturlielumi un fāzes sastāvs

Atbilstoši matricas elementu veidam augstas temperatūras sakausējumus var iedalīt dzelzs, niķeļa un kobalta bāzes, un tālāk iedalīt liešanas, kalšanas un pulvermetalurģijas makrostruktūrās. Niķeļa sakausējumiem ir labāka veiktspēja augstā temperatūrā nekā pārējiem divu veidu augstas temperatūras sakausējumiem, un tie var darboties ilgu laiku skarbā augstas temperatūras vidē.

Augstas temperatūras sakausējumi uz niķeļa bāzes satur vismaz 50% Ni. To FCC struktūra padara tos ļoti saderīgus ar dažiem sakausējuma elementiem. Projektēšanas procesā pievienoto leģējošu elementu skaits bieži pārsniedz 10. Pievienoto leģēšanas elementu kopīgums tiek klasificēts šādi: (1) Ni, Co, Fe, Cr, Ru, Re, Mo un W ir pirmās klases elementi. , kas kalpo kā austenīta stabilizējošie elementi; (2) Al, Ti, Ta un Nb ir lielāki atomu rādiusi, kas veicina stiprināšanas fāžu veidošanos, piemēram, savienojumu Ni3 (Al, Ti, Ta, Nb), un tie ir otrās šķiras elementi; (3) B, C un Zr ir trešās klases elementi. To atomu izmērs ir daudz mazāks nekā Ni atomiem, un tie ir viegli atdalāmi līdz γ fāzes graudu robežām, spēlējot lomu graudu robežu nostiprināšanā [14].

Uz niķeļa bāzes izgatavoto vienkristālu augstas temperatūras sakausējumu fāzes galvenokārt ir: γ fāze, γ' fāze, karbīda fāze un topoloģiskā ciešā fāze (TCP fāze).

γ fāze: γ fāze ir austenīta fāze ar FCC kristāla struktūru, kas ir ciets šķīdums, ko veido tādi elementi kā Cr, Mo, Co, W un Re, kas izšķīdināti niķelī.

γ' fāze: γ' fāze ir Ni3 (Al, Ti) intermetālisks FCC savienojums, kas veidojas kā nokrišņu fāze un saglabā noteiktu saskaņotību un nesakritību ar matricas fāzi, un ir bagāts ar Al, Ti, Ta un citiem. elementi.

Karbīda fāze: sākot ar otrās paaudzes SX uz niķeļa bāzes, tiek pievienots neliels daudzums C, kā rezultātā parādās karbīdi. Matricā ir izkliedēts neliels daudzums karbīdu, kas zināmā mērā uzlabo sakausējuma veiktspēju augstā temperatūrā. To parasti iedala trīs veidos: MC, M23C6 un M6C.

TCP fāze: ekspluatācijas novecošanas gadījumā pārmērīgi ugunsizturīgi elementi, piemēram, Cr, Mo, W un Re, veicina TCP fāzes nogulsnēšanos. TCP parasti veidojas plāksnes formā. Plāksnes struktūrai ir negatīva ietekme uz elastību, šļūdei un noguruma īpašībām. TCP fāze ir viens no šļūdes pārrāvuma plaisu avotiem.

Stiprināšanas mehānisms

Uz niķeļa bāzes izgatavotu supersakausējumu stiprība rodas, savienojot vairākus cietināšanas mehānismus, tostarp cieto šķīdumu stiprināšanu, nokrišņu stiprināšanu un termisko apstrādi, lai palielinātu dislokācijas blīvumu un izstrādātu dislokācijas apakšstruktūru, lai nodrošinātu stiprināšanu.

Cietā šķīduma sacietēšana ir paredzēta pamata stiprības uzlabošanai, pievienojot dažādus šķīstošos elementus, tostarp Cr, W, Co, Mo, Re un Ru.

Dažādi atomu rādiusi izraisa zināmu atomu režģa kropļojumu, kas kavē dislokācijas kustību. Cietā šķīduma stiprināšana palielinās, palielinoties atomu izmēra starpībai.

Cietā šķīduma stiprināšana arī samazina sakraušanas defektu enerģiju (SFE), galvenokārt kavējot dislokācijas šķērsslīdi, kas ir galvenais neideālo kristālu deformācijas veids augstās temperatūrās.

Atomu kopas vai neliela diapazona kārtības mikrostruktūras ir vēl viens mehānisms, kas palīdz iegūt nostiprināšanos, izmantojot cieto šķīdumu. Re atomi SX segregējas dislokācijas serdes stiepes sprieguma apgabalā pie γ/γ' saskarnes, veidojot "Cottrell atmosfēru", kas efektīvi novērš dislokācijas kustību un plaisu izplatīšanos. (Izšķīdušās vielas atomi koncentrējas malu dislokāciju stiepes sprieguma zonā, samazinot režģa deformāciju, veidojot Koriolisa gāzes struktūru un radot spēcīgu cieto šķīdumu stiprinošu efektu. Ietekme palielinās, palielinoties izšķīdušās vielas atoma koncentrācijai un izmēram. atšķirība)

Re, W, Mo, Ru, Cr un Co efektīvi stiprina γ fāzi. γ matricas cietā šķīduma stiprināšanai ir ārkārtīgi svarīga loma augstas temperatūras sakausējumu uz niķeļa bāzes šļūdes stiprībā.

Nokrišņu cietināšanas efektu ietekmē γ' fāzes tilpuma daļa un lielums. Augstas temperatūras sakausējumu sastāva optimizācijas mērķis galvenokārt ir palielināt γ fāzes tilpuma daļu un uzlabot mehāniskās īpašības. SX augstas temperatūras sakausējumi var saturēt 65–75% γ fāzes, tādējādi nodrošinot labu šļūdes izturību. Tas atspoguļo γ / γ' saskarnes stiprinošā efekta noderīgo maksimālo vērtību, un turpmāks pieaugums izraisīs ievērojamu stiprības samazināšanos. Augstas temperatūras sakausējumu šļūdes stiprību ar augstu γ' fāzes tilpuma daļu ietekmē γ' fāzes daļiņu izmērs. Kad γ' fāzes izmērs ir mazs, dislokācijas mēdz kāpt ap to, kā rezultātā samazinās šļūdes izturība. Kad dislokācijas ir spiestas nogriezt γ fāzi, šļūdes stiprums sasniedz maksimumu. Palielinoties γ fāzes daļiņu izmēram, dislokācijām ir tendence starp tām saliekties, kā rezultātā samazinās šļūdes izturība [14].

Ir trīs galvenie nokrišņu stiprināšanas mehānismi:

Režģa nesakritības nostiprināšana: γ' fāze ir izkliedēta un izgulsnēta γ fāzes matricā saskaņotā veidā. Abas ir FCC struktūras. Režģa neatbilstība atspoguļo saskaņotās saskarnes stabilitāti un sprieguma stāvokli starp abām fāzēm. Labākais gadījums ir tāds, ka matricai un izgulsnētajai fāzei ir vienāda kristāla struktūra un vienādas ģeometrijas režģa parametri, lai γ fāzē varētu aizpildīt vairāk nogulsnētās fāzes. Augstas temperatūras sakausējumu uz niķeļa bāzes neatbilstības diapazons ir 0–±1%. Re un Ru acīmredzami ir atdalīti ar γ fāzi. Re un Ru pieaugums palielina režģa neatbilstību.

Kārtības stiprināšana: Dislokācijas griešana izraisīs traucējumus starp matricu un izgulsnēto fāzi, kas prasīs vairāk enerģijas

Dislokācijas apvedceļa mehānisms: saukts par Orowan mehānismu (Orowan bowing), tas ir stiprinošs mehānisms, kurā nogulsnētā fāze metāla matricā traucē dislokācijai kustībā turpināt kustību. Pamatprincips: Kad kustīgā dislokācija saskaras ar daļiņu, tā nevar iziet cauri, kā rezultātā notiek apiešanas uzvedība, dislokācijas līnijas augšana un nepieciešamais dzinējspēks palielinās, kā rezultātā rodas stiprinošs efekts.

3.3. Augstas temperatūras sakausējumu liešanas metožu izstrāde

Agrākais sakausējums, kas tika izmantots augstas temperatūras vidē, ir nihroma izgudrojums 1906. gadā. Turbokompresoru un gāzturbīnu dzinēju parādīšanās veicināja būtisku augstas temperatūras sakausējumu attīstību. Pirmās paaudzes gāzturbīnu dzinēju lāpstiņas tika ražotas ar ekstrūzijas un kalšanas palīdzību, kam acīmredzot bija laika ierobežojumi. Pašlaik augstas temperatūras sakausējuma turbīnu lāpstiņas galvenokārt tiek izgatavotas, izmantojot ieguldījumu liešanu, īpaši virziena sacietēšanu (DS). DS metodi pirmo reizi izgudroja Versnyder komanda Pratt & Whitney ASV 1970. gados [3]. Attīstības gadu desmitos vēlamais materiāls turbīnu lāpstiņām ir mainījies no vienāda asuma kristāliem uz kolonnu kristāliem un pēc tam optimizēts uz vienkristāla augstas temperatūras sakausējuma materiāliem.

DS tehnoloģija tiek izmantota, lai ražotu kolonnu serdes sakausējuma SX komponentus, kas ievērojami uzlabo augstas temperatūras sakausējumu elastību un termisko triecienizturību. DS tehnoloģija nodrošina, ka ražotajiem kolonnu kristāliem ir orientācija, kas ir paralēla detaļas galvenajai sprieguma asij, nevis nejauša kristāla orientācija. Principā DS ir jānodrošina, ka izkausētā metāla sacietēšana lējumā tiek veikta ar šķidro padeves metālu, kas vienmēr ir tikko sacietējušā stāvoklī.

Kolonnu kristālu liešanai ir jāatbilst diviem nosacījumiem: (1) vienvirziena siltuma plūsma nodrošina, ka cietā un šķidruma saskarne graudu augšanas punktā kustas vienā virzienā; (2) Cietā un šķidruma saskarnes kustības virziena priekšā nedrīkst būt kodolu veidošanās.

Tā kā lāpstiņas lūzums parasti notiek augstas temperatūras vājajā graudu robežas struktūrā, lai likvidētu graudu robežu, virziena sacietēšanas procesā tiek izmantota cietināšanas veidne ar "graudu selektora" struktūru. Šīs struktūras šķērsgriezuma izmērs ir tuvs graudu izmēram, tāpēc tikai viens optimāli izaudzis grauds nonāk lējuma veidnes dobumā un pēc tam turpina augt viena kristāla formā, līdz viss asmens sastāv no tikai viens grauds.

Kristālu selektoru var iedalīt divās daļās: sākuma blokā un spirālē:

DS procesa sākumā graudi sāk veidot kodolu starta bloka apakšā. Graudu augšanas sākumposmā to skaits ir liels, izmērs ir mazs, orientācijas atšķirība ir liela. Dominē konkurētspējīga augšanas uzvedība starp graudiem, un sānu sienas ģeometriskā bloķējošā iedarbība ir vāja. Šajā laikā orientācijas optimizācijas efekts ir acīmredzams; pieaugot graudu augstumam starta blokā, graudu skaits samazinās, izmērs palielinās un orientācija ir tuvu. Samazinās konkurējošā augšanas uzvedība starp graudiem, un dominē sānu sienas ģeometriskais bloķēšanas efekts, nodrošinot, ka kristāla virzienu var nepārtraukti optimizēt, bet orientācijas optimizācijas efekts tiek vājināts. Samazinot starta bloka rādiusu un palielinot starta bloka augstumu, var efektīvi optimizēt spirālveida sekcijā ienākošo graudu orientāciju. Tomēr sākuma bloka garuma palielināšana saīsinās lējuma efektīvo augšanas telpu un nodrošinās ražošanas ciklu un sagatavošanas izmaksas. Tāpēc ir saprātīgi jāprojektē pamatnes ģeometriskā struktūra.

Spirāles galvenā funkcija ir efektīva monokristālu atlase, un spēja optimizēt graudu orientāciju ir vāja. Kad DS process tiek veikts spirālē, izliektais kanāls nodrošina vietu dendrīta zaru augšanai, un graudu sekundārie dendriti virzās uz priekšu likvidusa līnijas virzienā. Graudiem ir spēcīga sānu attīstības tendence, un graudu orientācija ir svārstīgā stāvoklī, ar vāju optimizācijas efektu. Tāpēc graudu izvēle spirālē galvenokārt ir atkarīga no graudu ģeometriskā ierobežojuma priekšrocībām, konkurences izaugsmes priekšrocībām un telpiskās izplešanās priekšrocībām spirāles segmentā [7], nevis no augšanas priekšrocībām, ko rada vēlamā graudu orientācija, kas ir spēcīga nejaušība [6]. Tāpēc galvenais kristālu atlases neveiksmes iemesls ir tas, ka spirāle nespēlē monokristālu atlases lomu. Palielinot spirāles ārējo diametru, samazinot piķi, spirāles virsmas diametru un samazinot sākuma leņķi, kristāla atlases efektu var ievērojami uzlabot.

Dobu monokristālu turbīnu lāpstiņu sagatavošana prasa vairāk nekā duci soļu (galvenā sakausējuma kausēšana, monokristālu membrānas apvalka sagatavošana, sarežģītas konfigurācijas keramikas serdeņa sagatavošana, kausējuma liešana, virziena sacietēšana, termiskā apstrāde, virsmas apstrāde, termiskās barjeras pārklājuma sagatavošana utt.). ). Sarežģītajā procesā var rasties dažādi defekti, piemēram, klaiņojoši graudi, vasaras raibumi, maza leņķa graudu robežas, svītru kristāli, orientācijas novirze, pārkristalizācija, liela leņķa graudu robežas un kristāla atlases kļūme.